Распределение расхода воды в системе

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ВОДЫ В СИСТЕМЕ [c.346]

Расчет распределения расхода воды в системе [c.87]

Весьма заметное влияние на удельные расходы горячей воды, очевидно, оказывает режим циркуляции в системах горячего водоснабжения. Согласно СНиП системы горячего водоснабжения в жилых зданиях сооружаются обязательно с циркуляционны.мн линиями. Однако правильная организация циркуляции в таких системах зависит, во-первых, от наладки гидравлического режима (распределения циркулирующей воды по системам и стоякам) и, во-вторых, от работы циркуляционных насосов. [c.15]

Не все тепло, выделившееся при сгорании топлива, используется полезно. Значительная часть тепла уносится с охлаждающей водой, маслом, выбрасывается с отработавшими газами, расходуется при ох лаждении наддувочного воздуха и рассеивается в окружающую среду Распределение тепла по составляющим, расходуемым на полез ную работу и на различные потери, называется тепловым балансом Тепловой баланс может меняться в зависимости от нагрузки, темпера туры воды и масла, температуры окружающего воздуха, частоты вра щения вала дизеля и т. д. Так, например, при температуре охлаждаю щей воды 50° С отвод тепла в воду примерно в 1,4 раза больше, чем при температуре воды в системе 90° С соответственно тепло перераспределяется и по другим составляющим. [c.67]

Повышение экономичности в цикле с регенерацией так же, как и в комбинированном цикле, пропорционально мощности, вырабатываемой на тепловом потреблении, т.е. на базе теплоты, переданной питательной воде в системе регенерации. Это количество теплоты зависит от разности температур питательной воды и конденсата и практически не зависит от числа регенеративных отборов пара. Однако электрическая мощность турбины, вырабатываемая при одном и том же потреблении теплоты на подогрев питательной воды и при одном и том же расходе свежего пара, весьма существенно зависит от числа отборов и распределения нагрева питательной воды [c.25]

Неравномерность распределения расхода по трубам во всех схемах тем меньше, чем больше сопротивление трубы по сравнению с изменением давления в коллекторе. В экономайзерах и парообразующих поверхностях нагрева ввиду малого удельного объема воды осевая скорость в коллекторе незначительна, поэтому изменение давления по длине коллектора по сравнению с гидравлическим сопротивлением труб получается пренебрежимо малым. Заметное его влияние на равномерность раздачи среды наблюдается В перегревателях, в первую очередь вторичного пара, поскольку сопротивление трубной системы относительно невелико, а изменение давления вдоль коллектора значительно ввиду большой скорости пара в нем. [c.171]

Основными статьями расхода воды на ТЭС являются добавки в системы охлаждения, пароводяной цикл и теплосеть. Распределение общего расхода воды между указанными, системами охлаждения воды, генерации пара и теплосети зависит от вида ТЭС. На КЭС (как и на АЭС) основной составляющей расхода является добавок в систему охлаждения — примерно 96 %, добавок в пароводяной цикл составляет около 4 %, подготовка воды для теплосети незначительна. На ТЭЦ основными составляющими расхода воды являются подготовка воды в пароводяной цикл 25—35 %, подпитка теплосети 20—30 %, добавок в систему охлаждения 35—55 %. [c.11]

Отопительные и вентиляционные системы при обычно проводимом режиме центрального регулирования большую часть отопительного сезона работают с практически постоянным расходом сетевой воды, что в значительной мере облегчает и регулировку и контроль. Серьезное затруднение в регулировку обычно вносит некруглосуточная работа вентиляционных установок. При отсутствии авторегуляторов регулировка вентиляционных систем (распределение сетевой воды) настолько трудоемка, что в большинстве случаев заданный режим не соблюдается, что ведет к завышению температуры воды в обратной линии. [c.302]

В 1960—1962 гг. на основе экспериментальных работ на механическом фильтре ТЭЦ № 20 Мосэнерго МО ЦКТИ разработало систему полной автоматизации механических фильтров, в которой предусматривается автоматическая сигнализация загрязнения и отключение фильтров на промывку по заданному отношению перепада давлений на фильтре к перепаду на дроссельном органе, измеряющем расход фильтрата. В этом случае возможно отключение фильтра на промывку по заданной загрязненности при исключении возможных ложных отключений недостаточно засоренного фильтра, связанных с изменением скорости фильтрования. Кроме того, в этой системе предусматривается автоматическое равномерное распределение воды между фильтрами, исключающее саморегулирование нагрузки, которое может нарушить график промывки фильтров и привести к одновременному отключению недопустимо большой площади фильтрования. Промышленная [c.324]

Если деаэратор и первый по ходу питательной воды ПВД имеют общий отбор пара, то суммарный подогрев воды в такой ступени регенерации может быть увеличен по сравнению с подогревом при равномерном его распределении. Температура конденсата перед деаэратором определяется условиями лучшей его дегазации (возможно меньший недогрев до температуры насыщения на входе) и в то же время недопустимости запаривания деаэратора (расход греющего пара должен быть положительным при всех режимах работы ПТУ с учетом теплоты, подводимой в деаэратор другими потоками). В системе регенерации всегда используют пар после цилиндров высокого или среднего давления. Все эти обстоятельства необходимо учитывать при распределении подогрева питательной воды по ступеням. [c.354]

Регулирование системы отопления сводится к определению оптимального расхода воды на систему отопления в целом, обеспечению равномерного распределения воды по отдельным стоякам системы, а также регулированию равномерности нагревания и теплоотдачи нагревательных приборов. [c.210]

Движение промывной воды в подобных системах следует рассматривать как случаи движения жидкости с переменной массой. Движение жидкости в перфорированных трубах с расположением отверстий в один или два ряда (распределительные системы) при равномерном расходе изучено достаточно полно. Движение жидкости в перфорированных трубах с отверстиями, расположенными по всей поверхности (случай дренажных систем), ранее не исследовалось. Задачей таких исследований является установление на основе законов движения жидкости с переменной вдоль потока массой закономерностей изменения величины напора и характера распределения воды по длине и окружности дренажных труб при непрерывном и неравномерном расходе и заданных значениях коэффициента а (около 1,5—2%). В то же время материалы эксперимента позволят уточнить значение указанного коэффициента, но уже с позиций промывки. [c.112]

Подогреватели первых пяти отборов являются подогревателями высокого давления трубные системы этих подогревателей рассчитаны на полное давление питательного насоса, составляющее нормально 240 ата и максимально 280 ата. По ходу питательной воды после последнего подогревателя б1 установлены три охладителя перегрева для потоков нара из первого, второго и третьего отборов. В соответствии с различной степенью перегрева пара в этих отборах охладители имеют различную величину поверхностей нагрева и, будучи включенными параллельно по водяной стороне, пропускают различные расходы питательной воды. При этом охладители рассчитаны так, что при нормальных расходах воды (их гидравлические сопротивления равны) обеспечивается автоматическое распределение общего расхода питательной воды между охладителями в нужном соотношении. Однако, [c.192]

Дальнейшим условием правильной эксплоатации каждой системы И. является правильное распределение воды путем установления соответствующего водооборота. Возможны три способа распределения воды из магистрального канала по каналам распределительно-оросительной сети 1) когда из него получают воду все младшие каналы одновременно, 2) когда они получают воду по очереди и 3) когда они получают воду по требованию, В первом случае мы имеем дело с непрерывным водопользованием, осуществляемым только при очень обильно снабжаемых водой системах и в общем нежелательным, т. к. при нем возникают очень большие расходы воды, большие потери на фильтрацию и испарение, большие количества сбросных вод, вызывающие часто заболачивание и засоление полей. Единственное преимущество этого способа заключается в удобстве управления водой и взимания за нее платы пропорционально размерам орошаемых площадей. Гораздо лучше второй способ, т. н. очередного водопользования, в основе которого лежит подача в каналы относительно крупной поливной струи по очереди на сравнительно короткое время продолжительность полива уменьшается для отдельного водопользования вдвое или втрое сравнительно с первым способом. Выгоды очередного водопользования заключаются в уменьшении рабочей силы, потребной длч полива, и в меньших потерях воды на фильтрацию в каналах распределительно-оросительной сети. [c.164]

При распределении электрической нагрузки энергосистемы между тепловыми и гидравлическими электростанциями также используют энергетические характеристики этих электростанций. Основное условие заключается в достижении минимального расхода топлива и энергии воды или величины годовых эксплуатационных расходов в системе за определенный (годовой, месячный, суточный и т. п.) период при данной выработке энергии. [c.340]

При распределении воды коллектором с боковыми ответвлениями имеем две системы с боковыми ответвлениями равной длины в сооружениях прямоугольной формы с боковыми ответвлениями неравной длины в сооружениях круглой формы (рис. 10). Удельный расход воды по длине коллектора, расположенного в прямоугольном сооружении, постоянный. Это условие сохраняется и в том случае, когда вода подается в середину коллектора. [c.35]

Расход электроэнергии на распределение воды в этом случае минимальный, но сама система менее устойчива в работе и может применяться лишь при условии свободного истечения струй. Разбивка отверстий в трубчатых распределителях производится по двум образующим под углом 45° к вертикальной оси сечения В смесителях и камерах реакции отверстия целесообразно располагать в верхней части трубчатой системы для более интенсивного перемешивания всей массы обрабатываемой воды, а в осветлителях — в нижней части трубчатой системы для гашения избытка живой силы турбулентных струй и обеспечения более спокойного восходящего движения воды через слой взвешенного осадка. [c.108]

Внутри зданий батареи, по которым циркулирует горячая вода, обычно соединяются вертикальными трубами, образуя систему стояков. Поскольку все квартиры взаимосвязаны, невозможно осуществлять настройку температурного режима в каждой квартире отдельно. Через каждую квартиру проходит несколько вертикальных труб. Для замера расхода тепла в каждой квартире потребовалось бы установить индивидуальные счетчики, что экономически невыгодно, тем не менее, уровень расхода тепла можно оценивать с помощью системы распределения затрат. Еще одним слабым местом такой отопительной системы с вертикальными стояками является то, что температура каждой последующей батареи ниже предыдущей. В Западной Европе более распространена система с двумя трубами, при этом они располагаются горизонтально, чтобы каждая квартира обеспечивалась теплом из одного контура. Модернизация отопительных труб в существующих зданиях обходится слишком дорого и редко окупается, однако в новых зданиях можно использовать более совершенные системы. [c.66]

Интересен вопрос распределения всей излучаемой мощности между уже измеренным полезным излучением, излучением в масло и механическими потерями всей системы (электрическими потерями в кварцевых пластинах можно пренебречь). Для решения этой задачи в работе [42] был предложен способ, в соответствии с которым измерялись механические добротности и резонансные частоты системы в четырех различных состояниях 1) без воды и масла, когда вся излучаемая мощность расходуется лишь на механические потери 2) с водой, без масла 3) с маслом, без воды 4) с водой и с маслом (рабочее состояние). [c.197]

Пример 10.12. Найдем распределение водь по унифицированным стоякам и потери давления в вертикальной однотрубной системе отопления с тупиковым движением воды в магястралях (рис 10 27), если характеристика сопротивления каждого стояка = 1543 10 Па/(кг/ч) , проводимость = 2,55 кг/(ч Па ) см пример 10 11, а расход воды в системе = 650 кг/ч Определим также о, ее контура, предполагая его как контур части системы, состоящей из двух одинаковых частей (пренебрегая сопротивлением тройников) Характеристики сопротивления пар участков магистралей системы по форму те (10 17) [c.114]

В реакторах типа ВВЭР распределение энерговыделения по активной зоне более стабильно, а возможность изменения распределения расходов воды через ТВС отсутствует, поэтому в них не предусматривают развитые системы контроля распределения энерговыделений, а непрерывный контроль по имеющимся системам не обяза1елен. [c.373]

В основу гидравлического расчета распределительных систем положен известный принцип распределения воды, сформулированный в более четкой форме впервые В. Т. Турчиновичем применительно к условиям работы дренажа большого сопротивления при промывке скорых кварцевых фильтров. Промьшная вода в виде многочисленных струй, испытывающих неодинаковое гидравлическое сопротивление, проходит в дренаже и загрузке различными путями. Поэтому расход этих струй также неодинаков и, следовательно, вода по площади сооружения распределяется неравномерно. Необходимый перепад давления в отверстиях Дренажной системы фильтра для обеспечения 95%-ной равномерности распределения промывной воды В. Т. Турчинович предложил определять в зависимости от скоростного напора в коллекторе, и в боковых ответвлениях [c.11]

Предотвращение выноса мелких капель из факела разбрызгивания является важной проблемой, от успешного решения которой во многом зависит объем внедрения брызгальных бассейнов в оборотных системах водоснабжения. Существует множество предложений по воздействию на спектр крупности капель факелов разбрызгивания с целью уменьшения выносимого расхода воды, однако их реализация в большинстве случаев связана либо с ухудшением охлаждающей способности бассейнов, либо с увеличением занимаемой ими площади. Для обоснованного суждения о приемлемости того или иного способа уменьшения выноса капель прежде всего необходимо дать оценку возможной области распространения влаги, определит , эпюры распределения плотности орошения с привязкой этих данных к ветровому режиму, конфигурации бассейна, конструкциям разбрызгивающих устройств, гидроаэротермическим особенностям системы, режимам работы ТЭС и АЭС. [c.123]

Вторым способом уменьшения выноса капель является рациональная компоновка разбрызгивателей по площади водосборного бассейна, предусматривающая удаление крайних сопл от уреза воды на расстояния, гарантирующие задержание большей части выносимого расхода воды при средних значениях скоростей ветра. Известно, что распределение удельных плотностей орошения по направлению ветра подчиняется экспоненциальному закону наибольший сносимый расход воды выпадает в виде капель на отрезке пути, равном 15—30 м. При компоновке брызгального бассейна конкретного объекта необходимо учитывать розу ветров, морфологические характеристики местности, застроенность территории, особенности климата, параметры приземного слоя атмосферы, гидроаэротермнческий режим оборотной системы водоснабжения ТЭС или АЭС. [c.128]

Регулирование [ [двигателей объемного вытеснения В 25/(00-14) (паросиловых К 7/(04, 08, 14, 20, 28) паротурбинных К 7/(20, 24, 28)> установок-, распределителышх клапанов двигателей с изменяемым распределением L 31/(20, 24) турбин путем изменения расхода рабочего тела D 17/(00-26)] F 01 движения изделий на металлорежущих станках, устройства В 23 Q 16/(00-12) F 04 [диффузионных насосов F 9/08 компрессоров и вентиляторов D 27/(00-02) насосов <В 49/(00-10) необъемного вытеснения D 15/(00-02)) и насосных установок (поршневых В 1/(06, 26) струйных F 5/48-5/52) насосов] F 02 [забора воздуха в газотурбинных установках С 7/057 зажигания ДВС Р 5/00-9/00 подогрева рабочего тела в турбореактивных двигателях К 3/08 реверсивных двигателей D 27/(00-02) (теплового расширения поршней F 3/02-3/08 топливных насосов М 59/(20-36), D 1/00) ДВС] зазоров [в зубчатых передачах Н 55/(18-20, 24, 28) в муфтах сцепления D 13/75 в опорных устройствах С 29/12 в подшипниках <С 25/(00-08) коленчатых валов и шатунов С 9/(03, 06))] F 16 (клепальных машин 15/28 ковочных (молотов 7/46 прессов 9/20)) В 21 J количества (отпускаемой жидкости при ее переливании из складских резервуаров в переносные сосуды В 67 D 5/08-5/30 подаваемого материала в тару при упаковке В 65 В 3/26-3/36) конденсаторов F 28 В 11/00 G 05 D [.Mex t-нических (колебаний 19/(00-02) усилий 15/00) температуры 23/(00-32) химических н физико-химических переменных величин 21/(00-02)] нагрузки на колеса или рессоры ж.-д. транспортных средств В 61 F 5/36 параметров осушающего воздуха и газов в устройствах для сушки F 26 В 21/(00-14) парогенераторов F 22 В 35/(00-18) подачи <воздуха и газа в горелках для газообразного топлива F 23 D 14/60 изделий к машинам или станкам В 65 Н 7/00-7/20 питательной воды в паровых котлах F 22 D 5/00-5/36 текучих веществ в разбрызгивающих системах В 05 В 12/(00-14)) [c.162]

Время флотационного осветления воды для флотатора с радиальным движением еоды, изображенного на рис. 11.3, составляет 10... 12 мин. Для насыщения воды воздухом используют 10% воды, прошедшей очистку. Расход воздуха составляет 0,6...0,757о от расхода воды. Во флотаторах круглой формы узел сбора и удаления пены проще, однако системы для распределения водовоздушного раствора и обрабатываемой воды сложнее. При строительстве новых очистных сооружений предпочтение следует отдавать флотаторам с горизонтальным dea-жением воды прямоугольной формы в плане, совмещенным с камерами хлопьеобразования (рис. 11.4), с целью предотвращения разрушения хлопьев, сформированных в процессе коагуляции взвеси в воде. [c.225]

Система дозирования и распределения вяжущ материалов имеется у всех грунтосмесителей. В некоторых случаях устан ливаются автономные системы для битума и воды. Такие системы состоят из насосн части, распределительной трубы, системы трубопроводов и аппаратуры для заме и контроля за расходом вяжущего или воды. При работе с битумом предусматривает установка фильтров и системы промывки трубопроводов. [c.342]

После полного заполнения сечений перфорированных труб и установления определенной начальной скорости движения замеряли напоры и расходы на контрольных отверстиях. Все контрольные отверстия вдоль системы были (расположены на одной высоте над уровнем пола. Показателем степени неравномерности распределения воды по длине Ь является отношение расхода из последнего контрольного отверстия к расходу из первого д. Для определения неравномерности (распределения воды в сечении замеряли расходы из отверстий, расположенных по окружности, в начале и конце каждой исцытуемой трубы. Показателем степени неравномерности а является отношение расхода из нижнего отверстия к расходу из верхнего отверстия <7в. [c.114]

Итак, весь процесс получения пара от подогрева воды до его перегрева осуществляется в четырех элементах котлоагрегата экономайзере, экранах, конвективном пучке и пароперегревателе. Теплообмен во всех этих элементах происходит при выссЛих температурах стенок поверхности нагрева, находящихся также под действием большого внутреннего давления. Эти тяжелые условия работы ставят особые требования к поддержанию температуры металла стенок труб поверхности нагрева в пределах допустимых величин по условиям прочности. Выполнение этого требования облегчается путем создания устойчивого движения воды и пара внутри трубной системы котлоагрегата. Такое движение воды и пара внутри трубной системы котла может осуществляться либо за счет разности их удельных весов (естественная циркуляция), либо под. действием насосов (принудительная циркуляция). Общая схема движения воды и пара в котлоагрегате о естественной циркуляцией, приведенном на рис. 4-1, такова в котел непрерывно для восполнения расхода воды, аревратившейся в пар, подается вода (питательная вода) под давлением, превышающ им давление вырабатываемого пара. Вода сначала проходит экономайзер, подогреваясь в ем до тем пературы, близкой к температ ре кипения (в так называемых кипящих водяных экономайзе рах вода доводится до кипения). Перед распределением по экранам и конвективным пучкам [c.52]

Как было сказано выше, ф-ла справедлива только для мощностей, получаемых при полном открытии дросселя карбюратора. Следовательно ее можно применять для мощности на расчетной высоте (точка К на фиг. 2), или т. н. пике, и для всех мощностей на высотах, ббльших расчетной. Испытания высотных качеств мотора описанным выше способом может производиться как на гидротормозе, так и на балансирном станке. Однако в первом случае удобства регулировки нагрузки делают этот метод испытания наиболее удобным. Одним из типов специальных испытаний, могущих быть отнесенными к разряду трудных, является испытание карбюраторов. Прежде чем такое испытание проводится на моторе, карбюратор проходит серию испытаний на специальной установке в лаборатории, где устанавливается уровень топлива в поплавковой камере, проверяется герметичность продувкой на специальной установке, устанавлипается синхронность (одинаковость действия) отдельных камер карбюратора (если карбюратор двойной или четверной), и затем подбираются размеры жиклеров, сечения высотных корректоров и прочих регулирующих органов. После указанных испытаний карбюратор поступает на мотор. В виду того что во время испытаний необходимо бывает измерять давления (разрешения) в различных местах карбюратора и всей системы всасывания, установка д. б. снабжена достаточным количеством ртутных и водяных манометров. Задачей испытания является устранение ненормальностей в работе мотора. Эти ненормальности обычно бывают следующие неустойчивый малый газ, провалы в работе в момент перехода с пускового жиклера на главный, неравномерное распределение смеси по цилиндрам, неудовлетворительное протекание кривых часового и уд. расхода топлива по дроссельной характеристике й наконец слишком малые или большие абсолютные расходы топлива в той или иной части кривой расхода. Устранение указанных дефектов сводится к определению влияния отдельных дозирующих органов на протекание характеристики расхода топлива. К таким органам можно отнести систему малого газа, главную дозирующую систему, систему дополнительных устройств (экономайзер, ускорительный насос, обогатитель) и наконец систему высотного корректора. Методика исследованин каждого рег "лирующего органа состоит в снятии дроссельных характеристик, изменяя только те элементы, которые влияют на исследуемый участок кривой расхода. Точки дроссельных характеристик снимаются через каждые 50 оборотов. Во время хода испытаний необходимо бывает проверить легкость запуска мотора и его приемистости при разных темп-рах охлаждающей воды. Испытание карбюраторов в высотных условиях производится или в камере низкого давления или на обычном станке с высотным приспособлением, как было описано выше. Для подсчета охлаждающей по- [c.195]

На Конаковской ГРЭС предусмотрена групповая многоканальная система автоматического распределения нагрузки с регулятором распределения, поочередно получающим импульс по расходу воды через каждый фильтр и воздействующим на выходную задвижку соответствующего фильтра. Принципиальная схема групповой системы распределения приведена на рис. 3. Каждый измерительный канал образуется измерительной шайбой фильтра, диф-манометром-расходомером и нормирующей приставкой, после чего-импульс подается на входной коммутатор, после возбуждения -соответствующего канала которого он проходит на измерительный блок регулятора. Сформированный управляющий сигнал электронного блока регулятора по соответствующему каналу выходного коммутатора подается в цепь дистанционного управления выходной задвижкой данного фильтра. Цепи дистанционного управления выходной задвижкой каждого фильтра организуются при помощи ключа управления, промежуточных реле, цепей управления выходной задвижкой системы автоматической регенерации, электрогид-равлического крана, выходной задвижки и системы возврата крана в нейтральное положение. [c.143]

При распределении воды дырчатыми трубами коэффициент расхода меняется в довольно широких пределах не только вразличных по конструкции трубчатых системах, но и в одной и той же системе по длине коллектора и боковых ответвлений. Это объясняется тем, что коэффициент расхода зависит не только от конструктивных условий, но и от скоростного рсл пма распределения воды. [c.160]

Температура воды после подогревателя записывается с использованием термопары и гальванометра. Так осуществляется контроль за распределением и подогревом воды. Серьезный контроль поставлен на цеолитовых фильтрах. Измеряется и регистрируется количество воды, поступающее на каждый из цеолитовых фильтров. Установленные приборы указывают производительность в каждый момент, что дает возможность следить за работой фильтров. При помощи термопары и гальванометра контролируется температура воды, идущей на фильтр. Приборы, установленные после фильтров, показывают количество умягченной воды по разности показаний счетчиков, установленных в начале всей системы, перед поступлением воды на цеолитовые фильтры и после них, определяется расход воды на нужды предварительной обработки и далее на нужды пермутитовых фильтров. [c.443]

В системе в прямоточную часть будет поступать приблизительно постоянное количество пульпы. Классификация здесь идет по принципу поверхностно-поточного отстойника. По мере удаления от места загрузки из потока выпадают все более и более мелкие зерна, слив, несущий мелкую нопрпгодртую фракцию истертого песка, переливается через порог и направляется в отвал. Плотность исходной пульпы, поступающей в прямоточную часть, поддерживается довольно высокой (около 20% твердого). Это, с одной стороны, позволяет несколько замедлить осаждение в головной части и удлинить путь крупных фракций, что желательно для распределения абразива по станкам, и, с другой стороны, снижает расход воды и потребные площади классификатора. В связи с осаждением крупных фракций в начальных бункерах плотность пульпы по ходу классификатора быстро падает, а содержание твердого в сливе составляет только 1—5% по весу. [c.71]

Основным способом оптимизации является изменение толщины пористой стенки и ее проницаемости - вбпизи лобовой точки толщина минимальна, а проницаемость - максимальна. Выбор оптимальных распределений толщины и проницаемости стенки обычно осуществляется методом последовательных приближений на основе решения всей замкнутой системы уравнений тепломассопереноса. На рис. 3.24 показан пример двухмерного распределения давления, массового расхода охладителя и температуры матрицы в такой стенке [ 29, 30]. Охладитель (вода) полностью испаряется на внешней поверхности, а ее температура равна температуре насыщения охладителя и изменяется в соответствии с заданным законом распределения внешнего давления. Наружная поверхность имеет форму полусферы, сопряженной с конусом, внутренняя — полусферы, сопряженной с цилиндром. Проницаемость матрицы уменьшается в направлении от лобовой точки по экспоненте. Для таких условий расход охладителя вблизи лобовой точки остается почти постоянным, ниже изобары 035 он монотонно падает. Увеличением толщины стенки с одновременным уменьшением ее проницаемости удается скомпенсировать резкое падение давления вдоль внешней поверхности. Оптимальное сочетание толщины и проницаемости стенки достигается только для фиксированных внешних условий. [c.76]

Степень этой взаимосвязи зависит от гидравлических условий работы данного ввода и соотношения расходов сетевой воды на местные системы отопления и горячего водоснабл ения, что в свою очередь в заметной степени зависит от системы теплоснабжения и графика температур сети. При открытой системе расход сетевой воды на горячее водоснабжение при равной нагрузке всегда меньше, чем при закрытой, работающей по отопительному графику. Такую взаимосвязь можно использовать для снижения суммарного (общего) расхода сетевой воды на тепловой пункт путем перераспределения сетевой воды между отдельными местными системами в течение суток. Другими словами, каждая местная система в течение суток получает свою норму сетевой воды, но распределение воды по часам суток может быть переменным. Такой метод распределения воды, конечно, [c.87]

Совместное применение систем окраски (см. табл. 9.4) с электрохимической защитой обеспечивает долговременную защиту подводной части корпусов судов. Комбинированная система окраски заключается в следующем. Нижележащие слои, прилегающие непосредственно к металлу, прошедшему дробеструйную обработку, наполняют порошком металлического цинка, что обеспечивает равномерное распределение протектирующего металла по поверхности подводной части. Затем наносят гидроизолирующие слои красок и необрастающие эмали. Перенос анодов (в виде микроанодов) под слои гидроизолирующих красок позволяет включать их в работу только после проникновения воды через слои вышележащих красок. При этом микроаноды обеспечивают защиту только в слабых местах гидроизолирующего покрытия, преодолевая минимальное внутреннее сопротивление, чем сокращается расход цинка. Более того, работа пары 2пд—Рек проис- [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...