Химические процессы в факеле

Химические процессы в факеле JOt [c.101]

I. ХИМИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ В ФАКЕЛЕ [c.101]

Выше была рассмотрена кинетика химических реакций горения в предположении, что подача окислителя (кислорода воздуха и других) осуществляется без ограничения. Однако при анализировании процессов необходимо учитывать не только кинетические (физико-химические) факторы, к которым относят концентрацию реагирующих веществ, давление и температуру их, но и диффузионные процессы, влияющие на подачу окислителя к горящему топливу и на образование смесей, определяемые аэродинамическими факторами — скоростью потоков реагирующих веществ, геометрической формой и размерами тел, расположенных на пути потоков и газов, интенсивностью турбулентности газового факела, t. е. физическими факторами. Главным определяющим процессом при горении топлива в конкретном случае может быть кинетический или диффузионный. Если скорость горения топлива (или общее время, необходимое для его сгорания) лимитируется процессом смешения, то горение протекает в диффузионной области. Наоборот, если смешение происходит очень интенсивно и процесс в целом лимитируется кинетикой собственно реакций горения, то горение находится в кинетической области. [c.232]

Состав зольной части топлива претерпевает в топочном пространстве определенные изменения под воздействием высоких температур, химического взаимодействия в восстановительных и окислительных зонах факела и в процессе охлаждения при движении по газовому тракту парогенератора. [c.35]

Принятый в [Л. 31] метод расчета степени черноты светящегося пламени основывается на предположении о том, что концентрация частиц сажи в объеме факела может быть принята постоянной и независимой ни от свойств топлива, ни от режимных условий сжигания. Опытные данные показывают, что расчет степени черноты пламени в котельных топках без учета влияния режимных условий топочного процесса на концентрацию сажи в факеле не имеет под собой достаточно серьезных оснований. Степень черноты факела светящегося пламени в сильной мере зависит от физико-химических свойств жидкого топлива, коэффициента избытка воздуха а, дисперсности распыливания топлива, температуры пламени Т, конструкции горелочных устройств и компоновки их с топочной камерой. Она может изменяться также при больших изменениях теплонапряжения топочного объема. [c.152]

Поведение твердой фазы в факеле представляет собою серию последовательно и параллельно протекающих сложных процессов сухой перегонки, газификации и собственно гетерогенного горения, зависящих от совокупного влияния всех химических и физических факторов. Рассмотрим главнейшие из них. [c.147]

Факелы /( использование в пиротехнике F 42 В 4/26 осветительные F 21 L 17/00 пламенные в устройствах для сжигания топлива F 23 С 5/08-5/32) Фальцовка <см. также сгибание, складывание листового (металла и труб В 21 D 5/16, 39/02 пластического материала В 29 С 53/(02-12)) трубчатых бумажных изделий В 31 С 3/04) Фанера (декоративная В 44 С 5/04 использование для изготовления тары В 65 D 6/14, 8/16 клееная, изготовление В 27 D 1/04-1/08 5/00) Фанерный шпон, производство Б 27 L 5/00-5/08 Фанеровочные прессы В 27 D 3/00-3/04 Фарфор трубы фарфоровые F 16 L 9/10 соединение с металлами пайкой В 23 К 1/00 шлифование кромок В 24 В 9/06) Фары велосипедов, мотоциклов и т. п. В 62 (J 6/00 крепление К 19/40) транспортных средств (F 21 М 3/00-3/30, 11/00 передние, их размещение и модификация В 60 Q 1/04-1/20)) Фаски, шлифование В 24 В 9/00 Фасонное литье, формы В 22 С 9/02-9/06 Фасонно-токарные станки В 23 В 5/36-5/48 Фасонные изделия прессы для изготовления В 30 В 9/28-9/32) Фенопласты как формовочный материал В 29 К 61 04 Фермы телескопические для подъемных кранов В 66 С 23/30 Физика, приборы и модели для обучения физике G 09 В 23/(06—22) Физико-химические процессы общего назначения и устройства для их проведения В 01 J (8—12)/00, (14—19)/00 Фиксаторы (для закрепления подвижного состава на ж.-д. путях В 61 К 7/16-7/22 осевые штифтов, валов и т. п. деталей машин и механизмов F 16 В 21/(00—20) Фиксация см. закрепление, соединение Филда трубы (в паровых котлах F 22 В 23/06 в теплообменниках F 28 D 7/12) Фильеры [изготовление В 23 Р 15/24, В 21 (С 3/18, 25/10, D 37/20) В 29 С (для литья под давлением 45/58 экструзионные для формования 47/(12—32)) пластических материалов] [c.202]

Для интенсификации процесса самого горения следует а) обеспечить высокие скорости химических реакций горения путем поддержания темпера туры в зоне горения на достаточно высоком уровне и равномерного распределения кислорода в факеле [c.390]

Сравнение закономерностей горения жидкого и газообразного топлива в турбулентном потоке показывает, что влияние режимных параметров на интенсивность процесса в обоих случаях является аналогичным. Увеличение расхода топлива уменьшает интенсивность выгорания, увеличение коэффициента избытка кислорода до определенных пределов увеличивает эту интенсивность, а давление не влияет на процесс горения в рассматриваемых условиях. Это лишний раз подтверждает, что горение газового факела и распыленного жидкого топлива определяется в значительной степени не скоростью химической реакции, а массообменом при движении топлива в потоке окислителя. [c.258]

Образовавшиеся в факеле капли сульфидно-оксидного расплава падают на поверхность спокойной шлаковой ваи ны, где продолжаются основные физико-химические взаимодействия и превращения, включая процессы шлако- и [c.150]

Исследование горелки с внутренним смесеобразованием и центральным подводом газа (рис. 13-36) показало, что процесс горения идет с несветящимся факелом величина химического недожога в этом случае зависит от нагрузки котла и избытка воздуха (рис. 13-37). [c.271]

Долгое время человек получал световую энергию исключительно при помощи сжигания (окисления) нагретых до каления твердых веществ. В факелах, масляных лампах, в свечах, керосиновых лампах газовых фонарях свет излучают либо возникающие в результате неполного сгорания раскаленные угольные частички, либо введенные в пламя другие твердые вещества. В современных лампах накаливания свет дает также раскаленное твердое вещество (вольфрамовая нить накаливания), но здесь свет излучается не благодаря освобождающейся в результате окислительного процесса химической энергии, а за счет превращения электрической энергии в световую. [c.22]

Рассмотрев основные побочные явления, связанные с малыми избытками воздуха, перейдем к изложению достигаемых при этом преимуществ. Для выяснения эффективности режимов с пониженными избытками воздуха ОРГРЭС совместно с одной из станций Башкирэнерго в 1962 г. были проведены длительные наблюдения на котле ТП-10. Предварительно котел был отремонтирован и уплотнен. С целью удержания перегрева пара холодная воронка была закрыта подом, выключившим ее из сферы теплопередачи. После наладки на котле установили режим горения с коэффициентом избытка воздуха 1,03. Ввиду того что автоматика процесса горения оказалась неработоспособной, режим вели вручную, ориентируясь по гидравлическим и аэродинамическим характеристикам (см. гл. 11)- Необходимую корректировку осуществляли по ежечасно измеряемым избыткам воздуха и температуре точки росы. Несмотря на то, что химическая неполнота сгорания достигла 0,3%, к. п. д. котла вырос почти на 1% против своего обычного значения. Выходящий из трубы дым имел легкую сероватую окраску. Видимый факел заполнял около 50% объема топки. Скорость коррозии, измеренная при 100° С, составляла 0,4 г м ч. Исследуемые образцы наблюдались в течение 25—30 ч, что, как известно, дает завышенные результаты по сравнению с более длительными наблюдениями. Поэтому есть все основания считать, что эксплуатационная скорость коррозии была в несколько раз ниже наблюдаемой при обычных избытках воздуха. [c.261]

Погрешности, получаемые при использовании хроматографических газоанализаторов, обладают рядом свойственных этим приборам особенностей. Обнаружение первых следов СО и Нг, появление которых, как правило, совпадает с оптимальным режимом, фиксируется на уровне чувствительности прибора, составляющ,еи 0,005—0,01%. Соответственно может быть надежно обнаружена химическая неполнота сгорания 0,06— 0,1%, что и является погрешностью измерений в районе оптимального режима. Что касается абсолютного значения погрешности при анализах газов, богатых СО, На и СН4, что характерно для процессов, протекаюш,их в корне факела, а также при газификации мазута, то в этом случае точность, даваемая хроматографическим методом, ниже, чем получаемая на установке ВТИ-3. [c.330]

На горение топлива оказывают влияние процессы испарения, смешения и химического реагирования топлива с окислителем на молекулярном уровне, от протекания которых зависят экономичность и надежность работы топки и всего котла в целом, особенно при сжигании топлива в виде факела во взвешенном пылевидном состоянии, когда (по сравнению со слоевым способом сжигания) резко возрастают площадь реагируемой поверхности топлива и скорость химических реакций горения. [c.16]

Основное влияние на горение топлива оказывают процессы теплообмена, испарения, термического разложения, смешения, воспламенения и химического соединения топлива с окислителем. Интенсивность этих процессов на начальном участке факела определяется конструкцией горелочных устройств и их компоновкой в топочной камере. При этом конструкция горелочного устройства и параметры факела одной горелки оказывают определяющее влияние на экономичность и устойчивость сжигания топлива практически независимо от компоновки горелок в топочной камере котла. [c.20]

В ряде топливных печей особую роль играет факел (пламя), где в основном происходит превращение химической энергии топлива в тепло, которое обычно протекает в сочетании с процессами теплообмена между факелом и поверхностями нагрева. [c.31]

Топливо с высокой зольностью. Мазут марки М-40 с содержанием серы 0,76%, золы 0,12% (при температуре 100° С условная вязкость 1,95) сжигался кратковременно. Форсунки и горелки работали надежно, процесс горения был достаточно интенсивным. В связи с некоторым увеличением длины факела потребовалось увеличение избытка воздуха для сохранения необходимой полноты сгорания топлива. Химический недожог 1 % наблюдался при а = 1,14. [c.167]

Химический состав шлаков отличается от состава золы как вследствие указанных выше реакций и процесса сублимации, протекающих при высокой температуре факела, так и в результате сепарации крупных капель шлака на стенках топочной камеры и выноса мелких частиц золы в газоходы котла. [c.8]

Превращение жидкого топлива в газообразное является не единственным фазовым переходом в процессе его горения, что показано на рис. В-2. В верхней части факела пламени появляется черный дым, состоящий из частиц, углерода и капелек конденсировавшейся смолы. Образование дыма сходно с рассматриваемым выще образованием облаков. Точно так же испарение жидкого топлива сходно с испарением воды из океана это аналогичные с физической точки зрения процессы, однако один из них осложнен наличием химических превращений. [c.17]

По экспериментальным данным при сушке угля, песка и других материалов радиус камеры можно выбирать из условия транспортирования материала в газовом потоке. При сушке аммофоса, химических удобрений, ряда органических солей допустимы отложения продукта на стенках камеры, которые в процессе сушки ссыпаются естественным путем или удаляются с помощью скребков, вибраторов или устройств для обдува стенок. Некоторые продукты (сахаристые вещества, органические экстракты) настолько склонны к отложениям, что это приводит к невозможности их сушки распылительным методом, т. е. выбор радиуса камеры должен определяться адгезионными свойствами материалов. При дисковом распыле радиус факела [c.639]

Другой путь повышения эффективности - это подача в зону сварки дополнительного потока газа под давлением. Глубина проплавления при этом увеличится, но чрезмерное повышение расхода газа легко приводит к ухудшению формирования шва, появлению в нем пор, раковин, свищей. Затем газ начинает выдувать жидкий металл, процесс сварки переходит в резку. При сварке с несквозным проплавлением применяют разработанный в МГТУ им. Н. Э. Баумана способ импульсной подачи дополнительного газа. Это повышает глубину проплавления на 30...40 %, стабилизирует проплав. Эффективность процесса лазерной сварки можно повысить, вводя в зону сварки химические элементы, способствующие ионизации газа в зоне сварки и снижающие экранирующее действие факела. Это достигается нанесением на поверхности свариваемых кромок покрытий, содержащих элементы с низким потенциалом ионизации (калий, натрий). [c.242]

Температуру металла стенки экранных труб (прежде всего со стороны, обращенной к факелу) измеряют на разной высоте топки в зоне максимальных тепловых нагрузок или повреждаемых участков. По высоте панели эти измерения организуются на одной из труб в двухтрех точках (по оси ядра факела, на половине высоты панели и половине высоты выходного окна топки). Измерения позволяют оценить локальные тепловые потоки на трубу. Неравномерность тепловосприятия экрана по его ширине и высоте определяют на четырех—шести горизонтах и трех-четырех вертикалях. При проектировании парового котла в проектных разработках, а также в объеме поставок для головного котла должны быть предусмотрены устройства для циркуляционных испытаний. Подготовку к испытаниям следует проводить в процессе монтажа котла, а непосредственная установка и подключение измерительных устройств и приборов должны производиться после химической промывки котла во избежание забивания и порчи импульсных трубок и измерительных приборов. [c.198]

В институте Тинцветмет при разработке и освоении процесса КФП проводился комплекс работ (лабораторных, полупромышленных, опытно-промышленных) по изучению механизма и кинетики процессов в сульфидно-кислородном факеле, аэродинамических характеристик двухфазных (шихтово-кислородных) струй и потоков и др. [3]. Указывалось, что при соответствующих аэродинамических условиях энергетическая длина факела, на которой в основном завершается тепловыделение в результате усвоения кислорода, составляет 6-11 калибров горелки. Высокая интенсивность химического реагирования в факеле свидетельствует о том, что удельную производительность печного агрегата кислородной плавки лимитирует процесс выпадения расплавленных частиц конденсированной фазы из факела, т.е. не энергетическая, а аэродинамическая длина этого факела. При исследовании динамической задачи о свободной двухфазной струе с учетом скольжения фаз разработан полуэмпирический метод расчета осевых скоростей шихтово-кислородного потока. С помощью ЭВМ получена также эмпирическая формула для определения максимальной длины выпадения частиц из шихтово-кислородного факела. Длина зависит от диаметра горелки и скорости смеси на выходе из нее. При этом получено, что успешное протекание процесса, когда время окисления шихты меньше времени ее пребывания в факеле, возможно при скорости истечения смеси из горелки < 15 м/с. [c.106]

Некоторое снижение прочности борных волокон, особенно при небольших расстояниях волокон до среза сопла, объясняется, по-видимому, локальной поверхностной коррозией волокон под воздействием химически активной среды факела плазмы и относительно высоких максимальных температур, достигаюш,нх --520 С за время 10—12 с при расстоянии 50 мм. При расстоянии волокон до среза сопла, равном 100 мм, максимальная температура на волокнах не превышает 180 С, при этом прочность волокон в процессе напыления снижается на 5—12%. [c.173]

Сильное влияние на процесс сажеобразования оказывают физико-химические свойства топлива. Как показали опыты Тринга, Холидея и других исследователей [Л. 51, 71—73], интенсивность сажеобразования в процессе горения в значительной мере зависит от соотношения между содержанием углерода Ср и водорода в топливе Ср/Нр и его испаряемости, характеризуемой температурой кипения. Чем выше Ср/Нр и чем ниже испаряемость топлива, тем выше при прочих равных условиях уровень концентрации сажистых частиц в факеле пламени. Изменение величины Ср/Нр приводит не только к изменению среднего уровня концентрации сажи в [c.131]

При определении сечений для постановки измерений параметров уходящих газов и подаваемого на парогенератор воздуха экспериментатор располагает большой степенью свободы. Согласно определению потери с физическим теплом, химическим и в значительной мере механическим недожогом должны определяться за воздухоподогревателем. Однако измерения, поставленные в непосредственной близости к выходу из воздухоподогревателя, осложняются присущими этому сечению неравномерностями температурных и концентрационных полей. В рекуперативных воздухоподогревателях с поперечным движением газа и воздуха газы со стороны выхода воздуха горячее, чем со стороны входа. Источником температурных перекосов могут быть топочные процессы, причем характер пе)рекосов будет изменяться в зависимости от комбинаций работающих горелок. В частности, при сжигании торфа в топках с расположенными с фронта парогенератора шахтными мельницами в связи с отжатием факела к заднему экрану толки температуры в передней части газохода за воздухоподогревателем были на 25—30° С выше, чем в задней. [c.257]

Из предыдущего следует, что в факеле, образующемся при перемешивании потоков топлива и воздуха, тепловыделение происходит значительно медленнее, чем в факеле, образующемся при горении готовой смеси топлива и воздуха. Естественно, пю9Т0 Му, что устойчивое горение возможно только при соблюдении определенных термических условий, которые должны сводиться к тому, чтобы тепловыделение балансировалось с теплоотдачей в окружающую среду и чтобы этот процесс происходил при таком температурном режиме самой холодной части факела, при котором обеспечивалась бы необходимая скорость протекания химических реакций (более 1000— 1100°), т. е. чтобы про цесс определялся не кинетическими, а диффузионными факторами. [c.160]

Теплообмен в топке представляет собой сложный и до настоящего времени еще недостаточно изученный процесс. Сложность его, как уже отмечалось выше, связана с тем обстоятельством, что перенос энергии от пламени к тепловоспринимающим поверхностям нагрева происходит в процессе химических реакций в движущейся селективной излучающей, поглощающей и анизотропно рассеивающей среде. Тепловоспринимающие поверхности нагрева, покрытые слоем отложений с высоким термическим сопротивлением, характеризуются, как и факел, высокой селективностью радиационных характеристик, которые определяют граничные условия в сопряженной задаче тенлопереноса. [c.156]

Химический состав. При плазменном напылении переведенный в жидкое состояние материал в виде капель ув.ле-кается ионизированным потоком газа, попадает на покрываемую поверхность, растекается и образует покрытие. Поэтому вещества, используемые при плазменном напылении, должны плавиться в факеле без разложения и возгонки. Предохранение напыляемых материалов от окисления достигается экранированием факела кольцевым потоком инертного газа. Но даже в этих условиях многие материалы в процессе п.яазменного напыления претерпевают изменение химического состава. Изменение состава напыляемого материала может быть вызвано термической диссоциацией, инконгруентным плавлением и др. Наибольшей устойчивостью в ионизированном потоке обладают тугоплавкие окислы и некоторые тугоплавкие металлы. Следует подчеркнуть, что устойчивость веществ в факеле зависит не только от природы напыляемого материала, но также и от состава рабочего газа. Так, например, при напылении титана с помощью ионизированного потока аргона получается покрытие, состоящее из металлического титана. Замена аргопа азотом приводит к образованию нитрида титана.- [c.40]

Не говоря уже о том, что термические условия, создаваемые в корне факела за счет обратного излучения пламени, обычно устанавливаются самопроизвольно, мало делается попыток использовать такие физико-химические факторы, как введение воздуха или водяного пара, воздействие которых на ход процесса могло бы значительно увеличить возможности регулирования работы факела. Применяемое воздушное или паровое дутье, вследствие специфической организации процесса, мало влияет на пирогенетику в начальной стадии процесса разложения жидкого топлива. [c.184]

В процессе наладки газогорелочных устройств определяются следуюш,ие режимные параметры их работы производительность горелок, обеспечивающая требуемую нагрузку котла при заданном давлении газа до регулятора подачи пределы устойчивой работы горелок по давлению коэффициент инжекции или коэффициент избытка воздуха в топке при различных нагрузках и числе работающих горелок длина факела горелки качество сжигания газа (отсутствие продуктов химической неполноты горения). При работе газогорелочных устройств с автоматикой отлаживается режим работы регулятора подачи воздуха или пропорциони-рующих клапанов, обращая главное внимание на достаточную пропускную способность клапанов при различном разрежении в топке котла. [c.198]

С повышением доли подсасываемого в горелку воздуха до 100% резко меняются кинетические (физико-химические) особенности протекания процесса горения сокращается длина факела, ДТовышается температура ядра горения газа, улучшаются условия для полного завершения реакций горения газа. Однако вместе с тем появляются признаки неустойчивого горения, что выражается в большей склонности факела к отрыву от устья горелки при высоких нагрузках и к проскоку пламени при малых нагрузках. Поэтому инжекционные горелки с полным предварительным смешением снабжают специальными стабилизаторами горения. [c.42]

Псевдогазовый или взвещенный слой представляет собой разновидность слоевого процесса, при котором частицы твердого вещества, попадая в газовый поток, увлекаются последним. При этом они приобретают те или иные относительные скорости, в некоторых случаях приближающиеся к скоростям в соответствующем месте газового потока, и в известной мере подчиняются законам движения последнего. По сравнению с псевдоожиженным слоем в этом случае происходит дальнейщее разуплотнение, частицы разобщены друг от друга газовой прослойкой большей толщины, и поэтому трение частиц друг о друга еще меньше. Поскольку объем и вес частиц уменьшаются пропорционально d , а внешняя поверхность пропорционально d , то по мере уменьшения диаметра частиц их относительная реакционная способность увеличивается пропорционально уменьшению их диаметра, что позволяет в желаемых пределах интенсифицировать химические и физические процессы. Процессы, протекающие во взвешенном слое, в конечном счете— процессы, характерные для гетерогенного факела (гл. IV), в котором наряду с газовой фазой присутствует твердая фаза, воспринимающая тепло. [c.378]

Механизм образования сажистых частиц до настоящего времени изучен еще недостаточно, что объясняется как многообразием факторов (аэродинамических, физико-химических и физических), определяющих процесс сажеобразования, так и сложностью экспериментальных исследований. Как следствие этого начальная концентрация и размер частиц сажистого углерода, определяющих поглощательную способность факела, обычно являются неизвестными. Размер частиц сажистого углерода в отличиие от частиц пылевого уноса существенно меньше длины волны спектра черного или серого излучения, соответствующей максимуму /ох при характерных для печей и топок температурах. Вследствие этого спектральная поглощательная способность сажистой среды существенно зависит от длины волны излучения. В области коротких длин волн, когда длина волны существенно меньще размера частиц, поглощение лучистой энергии сажистой частицей близко к полному, а в области длинных волн, для которой оно становится незначительным. [c.274]

Конструкция форсунки, ее производительность и другие факторы влияют на основные показатели работы агрегата. Пр[г выборе форсунки важно знать энергию, затрачиваемую на расиыливание, и потери на преодоление сил сопротивления внутри распылителя. Форсунка должна быть простой по конструкции, технологичной, удобной в эксплуатации, не засоряться в процессе работы, а также давать определенный по форме и длине симметричный относительно оси незатухающий стабильный факел пламени, активно заполняющий объем топочной камеры и не выходящий за ее пределы. При практикуемых условиях работы горелки, включающие форсунки, должны иметь высокую эксплуатационную надежность, обеспечивать быстрое и совершенное смешение мелкораспыленного топлива с воздухом, сгорание смеси без сажеобразования и химического недожога топлива. [c.177]

Механизм разрушения футеровки довольно сложен. Можно считать, что он происходит в результате двух сопутствующих процессов химического взаимодействия шлака с футеровкой — коррозии и абразивного воздействия несгоревших частиц кокса, нсвоспламенившихся частиц топлива и расплавленных капель шлака, попадающих на поверхность футеровки при движении факела — эрозии. [c.50]

Одна из попыток в этом направлении была предпринята на ГЭС № 2 Харьковэнерго. Горелки, имевшие единичную производительность около 2 500 м /ч, были установлены на боковых стенах топочной камеры котла ТП-150 среднего давления. Испытания котла, оборудованного такими горелками, проведенные работниками местного энергоуправления, показали наличие значительной потери с химическим недожогом (от 2 до 3%), несмотря на то, что коэффициент избытка воздуха в топке находился в пределах от 1,15 до 1,27 при этом в ряде случаев светящийся факел не умещается в пределах топочного пространства и на выходе из дымовой трубы виден черный дым. Испытания данных горелок были проведены также ОРГРЭС. В процессе этих испытаний были зафиксированы еще более высокие потери тепла с химическим недожогом, а именно при значениях коэффициента избытка воздуха [c.113]

Результаты исследований представлены на рис. 2.2, а из-за низкой реакционной способности топлива АШ начальный участок пылеугольного факела оказывается достаточно продолжительным. По мнению И.П. Ивановой, на этом участке факела основным источником образования сернистого ангидрида является колчеданная сера. Горение колчедана происходит в две стадии. Вначале реакция термического разложения с образованием сульфида железа и выделением парообразной серы, затем окисление РеЗ и 82 кислородом. Для диссоциации РеЗг определяющей является химическая реакция. Для горения Ре32 при 600—900 °С определяющим процессом является диффузия. [c.47]

По предложению САФ ВНИИпромгаза на энергоблоках с котлами ПК-41 исследована, а затем внедрена паровая защита экранов НРЧ. Этот способ предусматривает ввод в пристенную зону боковых экранов водяного пара для химического воздействия на процессы Быгqpaния топлива и создание аэродинамической паровой завесы между экранами НРЧ и топливовоздушным факелом. Давление пара, используемого для защиты экранов от коррозии, составляет 0,25 МПа, расход пара на один энергоблок 300 МВт —1200-1600 кг/ч. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...