Выбор форсунок

При выборе форсунки с паровым распыливанием необходимо считаться, каким давлением пара располагает данная установка, так как некоторые форсунки могут успешно работать только при определенном давлении пара. [c.85]

Выбор того или иного типа форсунок для распыливания топлива выполняют с учетом качества топлива, содержания в нем серы, наличия пара или сжатого воздуха, требуемых пределов регулирования производительности агрегата и форсунок, глубины автоматизации процесса горения и ряда других факторов. [c.154]

Основное функциональное назначение любого антикоррозионно, го покрытия — обеспечение защиты материала конструкции от непосредственного контакта с агрессивной средой, от кавитационных, эрозионных и абразивных воздействий. Защитное покрытие может выполнять также и антиадгезионную роль, препятствуя налипанию или отложению компонентов среды на стенках аппаратов и трубопроводов. Химическое оборудование с полимерным покрытием выполняет различные функции, которые так или иначе влияют на выбор критерия отказа. Так, например, предельное состояние емкостной, колонной и реакционной аппаратуры с покрытием должно отличаться от предельного состояния насосов, вакуум-фильтров, центрифуг и т. д. Во многих случаях необходимо устанавливать предельные состояния для отдельных элементов и узлов аппаратов и машин форсунок, оросителей, мешалок, колес центробежных насосов п т. д. Такой подход позволяет более рационально выбирать тип и конструкцию полимерного покрытия. [c.44]

Для нормальной работы экономайзера весьма важны равномерное распределение воды но сечению контактной камеры и удовлетворительное смачивание всей поверхности насадки, обеспечиваемые рациональной конструкцией водораспределителя и соответствующим выбором значений скорости дымовых газов в контактной камере и плотности орошения насадки водой. В качестве водораспределителей были применены параллельные или радиально установленные перфорированные трубы с отверстиями 3—5 мм (до 10). Применение форсунок в качестве водораспределителей в экономайзерах насадочного типа нецелесообразно. Конструкции водораспределителей описаны достаточно подробно [33]. [c.23]

Как видно, сами по себе затраты электроэнергии не могут служить основанием для выбора давления распыливания. В настоящее время большинство котлов электростанций работает с давлением мазута перед форсунками 18—25 ат. Однако вполне своевременно повышение давления до 35—40 ат, о чем, кстати, принимались неоднократно решения на научно-технических совещаниях по вопросам сжигания мазута на электростанциях. [c.143]

Вопрос о выборе типа растопочных форсунок в настоящее время почти всеми решен в пользу механического распыливания. Однако при пуске электростанций с нуля, когда приходится считаться с засоренностью трубопроводов, недостаточным подогревом мазута, более вероятными ошибками персонала и подобными им факторами, паровое распыливание имеет определенное преимущество. Особенно удобны паромеханические форсунки ЦКТИ, позволяющие надежно работать во всем интервале от растопочных до расчетных нагрузок. [c.309]

К выбору мазутных форсунок [c.71]

На этом же заводе разработаны газомазутные форсунки с производительностью по мазуту 150—550 кг ч (рис. 2-20,6). Данные для выбора мазутных форсунок приведены в табл. 2-3. [c.72]

Задача наладки горелок этого типа состоит в том, чтобы обеспечить возможность быстрого перехода с газового топлива на резервное, и обратно. Коэффициент избытка воздуха при сжигании обоих видов топлива принимается = 1,15 и регулируется одним из способов, указанных выше. Большую сложность представляет выбор способа регулирования нагрузки при сжигании мазута. Так, регулирование форсунок с механи- ческим распыливанием за счет снижения давления мазута возможно лишь в узких пределах, поскольку при этом ухудшается качество распыливания. Поэтому изменение нагрузки котла с такими форсунками производится изменением числа работающих форсунок. При этом регулировочная характеристика имеет не плавный, а ступенчатый вид. [c.79]

Очевидно, будет полезно определить оптимумы тонкости распыла и интенсивности орошения (т. е. производительности единичной форсунки). Крайности в выборе этих величин будут приводить к неудовлетворительному сжиганию. Действительно, при слабом орошении жидкое топливо будет переходить в парогазовую фазу тут же около форсунки и плохо перемешиваться по сечению слоя, а слишком обильное орошение может привести [c.158]

Таким образом, выбор типоразмера форсунки при заданных расходе и давлении воды может быть осуществлен по расходным характеристикам или расчетным путем. [c.103]

Определенное влияние на эффективность, а в некоторых случаях и надежность работы установки оказывает выбор места размещения форсунки в трубе Вентури, что в свою очередь определяет место границы орошения. Как показала проверка на Нижне-Туринской ГРЭС, сжигающей экибастузский уголь, перемещение границы орошения от начала горловины до середины конфузора путем соответствующей перестановки форсунки приводит к увеличению общей степени очистки газов в установке с 95,5 до 96,5—97%, что согласуется с данными гл. 2. [c.121]

Для анализа работы центробежных форсунок при распыливании тяжелых топлив, выбора оптимальной конструкции и режима работы необходимо знать гидравлические сопротивления отдельных элементов и всего распылителя и использование давления в топливной системе. От конструкции центробежного распылителя и режима работы зависят потери давления в распылителе и использование давления топлива.. Важно практически иметь наибольшие тангенциальные скоростные напоры на входе и выходе из сопла, определяющие величины момента количества движения и интенсивность закручивания топливной струи. [c.52]

Анализ графиков рис. 31 и 32 показывает, что чем тяжелее топливо, тем ближе сдвигаются к центру факела максимальные значения удельного потока. При этом площадь поперечного сечения факела уменьшается. По мере удаления рассматриваемого сечения факела от сопла происходит заполнение топливом центральной части факела, и тем самым неравномерность распределения сглаживается. Интенсивность изменения удельного потока топлива от сечения к сечению в значительной степени зависит от выбора конструкции форсунки. Наибольшая неравномерность распределения топлива по рассматриваемым сечениям факела наблюдается при работе форсунок с входными каналами круглого сечения, расположенными под углом к оси сопла. Характерно, что и дальнобойность факела для этих форсунок является максимальной. Исследования, проведенные в ЮО ОРГРЭС, показали, что дальнобойность факела также растет с увеличением производительности форсунки. Так, при неизменных геометрических характеристиках и режимах распыливания мазутов форсунками системы ЮО ОРГРЭС при их про- [c.80]

Кроме того, значения величин лго и п находятся в прямо пропорциональной зависимости от масштаба форсунки, поэтому сохранение их на неизменном уровне или изменение в допустимых пределах можно осуществить путем повышения давления подачи. Чем выше производительность форсунки, тем давления подачи должны быть больше. Как видно из формул (77) и (78), для увеличения пределов регулирования необходимо стремиться к большему значению эквивалентной действующей характеристики, что способствует уменьшению характеристического диаметра фракций и росту константы распределения. На интенсивность изменения величин Xq и п влияют выбор конструкции распылителя и уровня значения характеристики Так, при работе в аналогичных [c.93]

На выбор пределов регулирования расхода влияет также и вязкость распыливаемого топлива. Из формул (77) и (78) видно, что с увеличением вязкости топлива растут значения характеристического диаметра и уменьшаются константы распределения, и для достижения основных показателей работы форсунки в допустимых пределах необходимо снижение указанного диапазона регулирования. С увеличением производительности форсунки надо вязкость топлива снижать до меньших значений. [c.94]

Потеря энергии, уменьшение угла, увеличение толщины пленки топлива оказывают одностороннее воздействие на тонкость распыливания и в результате происходит резкое увеличение диаметров капель. При выборе системы регулирования должны быть исключены режимы работы форсунки на одной второй ступени, что обычно и выполняется на практике. С учетом этого дальнейшим уточнением расчета одной второй. ступени не занимаются. [c.109]

Выбор конструкций форсунок и пути повышения их надежности [c.177]

При выборе производительности и числа форсунок на определенный агрегат надо иметь в виду, что чем меньше [c.177]

На выбор типа форсунки и ее производительности существенное влияние оказывает марка топлива и возможный уровень его подогрева. В зависимости от марки мазута необходимую температуру его подогрева можно определить по номограмме (рис. 93). [c.178]

Выбор типа форсунки оказывает определяюш,ее влияние на расход энергии при распыливании топлив. По приведенным в Японии данным удельный расход энергии на распыливание 1 кг топлива ротационными форсунками составляет 5 Дж, центробежными форсунками при давлении подачи топлива па уровне 4,5 МН/м — более 500 Дж и 2000 Дж — пневматическими форсунками. [c.179]

При использовании форсунки центробежного типа выбор ее конструкции оказывает влияние на характер использования давления топлива внутри распылителя. Для получения смеси одного и того же качества при определенных условиях работы с изменением конструкции распылителя необходимо изменять и давление подачи топлива. Чем нерациональнее используется давление топлива и большее сопротивление ему приходится преодолевать внутри распылителя, тем выше должно быть давление подачи. [c.179]

Конструкция форсунки, ее производительность и другие факторы влияют на основные показатели работы агрегата. Пр[г выборе форсунки важно знать энергию, затрачиваемую на расиыливание, и потери на преодоление сил сопротивления внутри распылителя. Форсунка должна быть простой по конструкции, технологичной, удобной в эксплуатации, не засоряться в процессе работы, а также давать определенный по форме и длине симметричный относительно оси незатухающий стабильный факел пламени, активно заполняющий объем топочной камеры и не выходящий за ее пределы. При практикуемых условиях работы горелки, включающие форсунки, должны иметь высокую эксплуатационную надежность, обеспечивать быстрое и совершенное смешение мелкораспыленного топлива с воздухом, сгорание смеси без сажеобразования и химического недожога топлива. [c.177]

Выбирать форсунки надо исходя из условий работы данной установки, однако при выборе форсунки полезно принимать во впима-нне следующее. [c.84]

Выб ор форсунок. Обилие конструкций форсунок затрудняет их выбор. При выборе форсунок целесообразно придерживаться основного положения для нагрева металла — не нагревать металл факелом такого условия для нагрева металла в кузнечны х печах легче добиться, применяя форсунки нпзкого давления, которые дают широкое, короткое пламя. Поэтому кузнечные печи камерного типа — малые п среднего размера — целесообразно оборудовать форсунками низкого давления. [c.69]

Вопрос выбора конструкций форсунок низкого давления целесообразно решать исходя прежде всего из условии обслуживания печей. При высокой культуре печного хозяйства па заводе вопрос выбора форсунки решается в пользу более сложной конструкции типа ФДВ или North Ameri an. Если же обслуживание печного хозяйства поставлено не на должном уровне, то при плохом уходе фор- [c.69]

Отмеченные закономерности были учтены при выборе объекта для первого промышленного применения аэрозольного метода ингибирования коррозии газопроводов неочищенного сероводородсодержащего природного газа. Им стал газопровод Зеварды-Мубарекский газоперерабатывающий завод (протяженность — около 100 км диаметр — 1020 мм давление газа — 5,6 МПа скорость газового потока — около 1 м/с), в транспортируемом по нему газе содержится более 1% H2S и около 4% СО2. На газопроводе был произведен монтаж стационарной аэрозольной установки с форсункой, предложенной фирмой Se a (Франция). Установка работала в непрерывном режиме около года. Контроль эффективности ингибиторной защиты осуществляли периодически в течение 238 суток. Ингибирование проводили неразбавленным (100%-ная концентрация) ингибитором СЕКАНГАЗ с расходом 15 л/сут. Образцы-свидетели устанавливали на различных участках газопровода. Результаты длительных испытаний ингибитора свидетельствуют [146] не только о его высокой эффективности, но и об эффективности аэрозольного метода в целом. Толщина ингибиторной пленки в различное время и на разных участках газопровода составляла от 0,5 до 3,2 мкм. Скорость общей коррозии металла была очень низкой и изменялась от 0,0001 до 0,006 мм/год. Содержание водорода в металле находилось на уровне металлургического и не превышало 3 см /100 г. За время испытаний изменение пластических свойств металла зафиксировано не было. [c.227]

При выборе типа вентилятора давление воздуха у последнего принимается на 50 — 100 мм вод. ст. выше, чем у форсунок или горелок. Диаметр воздухопроводов определяется, исходя из скорости движения воздуха 12—15 Mj eK. [c.143]

Выбор типа форсунки производится по производительности и давлению распыла и в зависимости от объема топки и теплопроиз-водительности котла. [c.55]

При выключении отдельных форсунок возникает необходимость защитить мазутные форсунки от образования твердых отложений — кокса и обгорания, а также предупредить значительный подсос воздуха через шиберы неработающих форсунок. Обычно коксообразова-ние предупреждается продувкой форсунок паром после их отключения и перед включением. Для этого необходимо предусмотреть подводку пара. Однако эта задача решается проще, если предусмотреть охлаждение форсунок водой под давлением с температурой около 100° С. Защита от обгорания осуществляется путем выбора наиболее благоприятного места расположения форсунок в амбразуре горелки. [c.79]

Таким образом, иечи, в которых происходит направленный прямой теплообмен, являются типичными печами с факельным режимом организации горения, поскольку по самой природе своей создание горящего факела представляет собой процесс организации растянутого горения. Этим объясняется, что при таком сжигании топлива практическая температура горения весьма существенно отличается от теоретической. Это обстоятельство заставляет повышать требования к теплотворности топлива и прибегать к подогреву топлива и воздуха перед сжиганием. Для того чтобы факел сохранял свою индивидуальность на всем протяжении зоны, где создается направленный теплообмен, каждое горелочное устройство должно быть достаточно мощным, так как малые факелы очень быстро растворяются в окружающей атмосфере. Нужная мощность факела достигается соответствующим выбором диаметра горелки и скорости истечения сред. Смешивающая способность горелки должна соответствовать потребной длине факела. По этой причине горелки для печей с развитым рабочим пространством могут быть очень простой конструкции, например даже труба в трубе. Для жидкого топлива предпочтительны форсунки высокого давления, дающие длинное сосредоточенное пламя. Выбор типа форсунки высокого давления, а также параметров распылителя (пар, воздух, сжатый газ) определяется длиной рабочего пространства печи. Для больших печей более эффективны форсунки, в которых достигаются сверхзвуковые скорости распылителя (ДМИ, УПИ-К и др.) напротив, для коротких печей более целесообразны форсунки, из которых распылитель выходит с дозвуковыми скоростями, например форсунки Шухова. Из форсунок низкого давления для печей с относительно небольшой длиной рабочего пространства более прйспо 16 [c.243]

В тех случаях, когда конвективная печь снабжается отдельной топкой, на выбор топлива по сути дела не накладывается никаких ограничений, поскольку объем такой топки выбирается из условия сжигания в нем нужного количества толлива. Рекомендуется выбирать наиболее совершенные короткопламенные горелки и форсунки с тем, чтобы объем топочной камеры был минимальным, а полное сгорание топлива достигалось бы при наименьшем избытке воздуха. Для жидкого топлива предпочтительнее форсунки низкого давления. Теплотворность сжигаемого топлива в этом случае практически значения не имеет, поэтому можно использовать самые низкосортные топлива. Однако во-избежание засорения поверхности нагрева лучше пользоваться топливами, не дающими при сгорании сажи и летучей золы. Для получения заданной температуры теплоносителя перед входом в рабочее пространство печи топочные газы необходимо разбавлять воздухом или частично возвращаемыми продуктами горения, покидающими рабочее пространство. [c.280]

Проведенные опыты показывают, что изменение основных деталей конструкции форсунки Ромо не дает заметного улучшения качества распыливания. При окончательном выборе тех или иных насадков или вставок следует исходить из конкретных эксплуатационных условий, как, например, давления воздуха и угла конусности. Следует, однако, отметить, что насадок № 3 в комбинации с вставкой № 2 должен быть отвергнут как не удовлетворяющий основным требованиям, предъявляемым к форсункам, так как неудачные соотношения геометрических размеров приводят к образованию пленки при распыливании. Такая пленка образовывалась и при работе вставки № 4 с насадком № 6 вследствие малого угла раствора конуса насадка. Образование пленки часто наблюдалось и при работе со вставкой № 2, применение которой также нельзя считать желательным. Представляется нецелесообразным применение завихрения воздуха, как это организовано с помощью вставок № 3 и 4. Гидравлическое сопротивление форсунки со вставкой № 4 и насадком № 6 несколько меньше, чем в других вариантах, что дало возможность получить большие скорости при идентичном напоре воздуха. Можно ожидать, что при подборе должного угла, при котором будет исключено образование пленки на насадке, и создании соответствующего завихрения во вставке будут получены лучшие результаты по сравнению с основной конструкцией (вставка № 1 с насадками № 1, [c.30]

Как известно, для орошения труб Вентури в промышленной практике используются различные системы [Л. 20]. При периферийной подаче жидкость поступает через сливные отверстия — сопла по периметру конфузо-ра или горловины, а для труб прямоугольного сечения— с двух противоположных сторон, при пленочном способе орошения, используемом для вертикальных труб Вентури в случае улавливания пыли с вяжущими свойствами, необходимо создать с помощью переливных устройств сплошную пленку воды по всей внутренней поверхности конфузора. При центральной подаче жидкости ввод ее в трубу Вентури, обычно в районе конфузора, осуществляют с помощью центрального наконечника в виде цилиндрической трубки с радиальными отверстиями на конце либо с использованием механической форсунки, как правило, центробежного типа. При выборе системы орошения для установок с трубами Вентури на электростанциях учитывалось, что их единичная производительность по газу достигает 200-Юз м /ч и, следовательно, размеры трубы Вентури, как правило, существенно больше, чем в других отраслях промышлен- [c.119]

На основе этой и других проверок можно для большинства топлив считать рациональным такое размещение форсунки, при котором граница орошения находится, примерно, на середине конфузора. Для топлив, содержащих золу с большим количеством свободной окиси кальция, выбор границы ороше1Ния должен определяться, главным образом, не соображениями эффективности очистки, а требованиями эксплуатационной надежности. [c.121]

Закономерность изменения коэффициентов сопротивления сопла и зависимость = f (Л Re) имеют явно выраженный минимум. Минимальные значения определяются выбором конструкций и для большинства опытных форсунок минимум с сютветствует числу Л Re, равному приблизительно 10. [c.58]

Интенсивность влияния вязкости жидкости на основные показатели работы форсунки определяется уровнем вязкости, значениями основных характеристик форсунок, выбором конструкций и режима ее работы. Так, по Лонг-веллу Д. П., влияние вязкости жидкости на размер капель начинает сказываться при значении кинематической вязкости больше 7 мм /сек. Известные критериальные зависимости, обобщающие результаты эксперимента, влияние вязкости на мелкость фракций оценивают величиной, пропорциональной коэффициенту кинематической вязкости в степени от 0,14 до 0,8. По опытным данным [19] установлено, что средний размер капель пропорционален коэффициенту кинематической вязкости в степени 0,14. В работах Лонгвелла Д. П., Тэта Р. В. и Маршалла В. Р., Тернера Г. М. и Маултона Р. В. степень влияния вязкости на средний размер капель установлен несколько выше, чем у Е. Джиффеиа и А. Мурашева [19], и соответствует величине, пропорциональной коэффициенту кинематической вязкости в степени 0,2. Д. Р. Джойс, а затем и В. Е. Кнайт в результате обработки большого опытного материала определили значение степени у коэффициента кинематической вязкости на уровне 0,215. [c.87]

При неизменных толщине пленки на выходе из сопла и физических свойствах распыливаемого топлива диаметры капель тем меньше, чем больше скорость движения пленки. При этом влияние скорости, а следовательно, и давления подачи на медианный диаметр капель обратно пропорционально величине. Уменьшение скорости пленки приводит к увеличению константы распределения, а следовательно, и изменению функции распределения капель. Степень влияния давления подачи меняется с выбором конструкции распылителя и режима ее работы. Как видно из выражений (72) и (73), для распылителей, приводящих к значительным гидравлическим сопротивлениям, необходимая тонкость распыливания капель и спектр их распределения достигаются соответственно повыше 1ием перепада давления на форсунке или снижением вязкости жидкости. [c.90]

Паровые, пневматические, паро- и пневмомеханические форсунки могут эффективно работать лишь при определенном давлении распыливающего агента. Поэтому выбор конструкции и основных внутренних размеров форсунок этих типов непосредственно связан с наличием необходимого агента. Надо иметь в виду, что в случае применения пара не допускается повышать его температуру выше 150° С, так как это может привести к быстрому закоксо-выванию форсунки. Давление пара не должно превышать 0,15 МН/м . Для работы ротационных форсунок необходимо незначительное давление подачи топлива, определяемое только сопротивлением топливопровода. Кроме того, поверхность соприкосновения топливной струи с распыливающим агентом должна быть наибольшей. [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...