Теплоотдача от стенки к жидкости и от жидкости к стенке

ТЕПЛООТДАЧА ОТ СТЕНКИ К ЖИДКОСТИ И ОТ ЖИДКОСТИ [c.26]

А/ — средняя разность температур в °С т — время в час. и а 2—коэффициенты теплоотдачи от стенки к холодной и горячей жидкостям в ккал м -час-град о — толщина стенки в м [c.378]

Рис. 10.17. Зависимость теплоотдачи от стенки к амальгамам магния от приведенной скорости жидкости Шд и тепловой нагрузки с/ (указана на кривых) для горизонтальной трубки ( =17,6 мм) при скорости пара ш"=2-н. м/сек [43]

Интенсивность охлаждения стенки труб поверхности нагрева зависит от скорости движения охлаждающей среды, коэффициента теплоотдачи от стенки к ней и чистоты внутренней поверхности труб. Чем больше скорость циркуляции, тем лучше охлаждаются стенки труб поверхности нагрева. С увеличением коэффициента теплоотдачи от стенки к охлаждающей жидкости при прочих равных условиях температура стенки уменьшается. Загрязнения в виде накипи на внутренней поверхности труб заметно ухудшают отвод теплоты от их стенки. Поэтому даже небольшая накипь (толщиной менее 0,5 мм) может привести к перегреву стенки и разрыву труб. [c.175]

Числовое значение коэффициента теплоотдачи определяет мощность теплового потока, проходящего от жидкости к стенке (или обратно) через единицу поверхности (1 м ) при разности температур между жидкостью и стенкой 1°. [c.228]

На рис. 15.1,6 показано, что при одном и том же модуле величины ж=1 ж—толщина холодного пограничного слоя Ь (направление теплового потока от жидкости к стенке) больше толщины горячего Ь г (направление теплового потока от стенки к жидкости). Понятно, что для коэффициента теплоотдачи зависимость будет обратной [см. первую формулу (14.59)]. Сказанное распространяется и на турбулентный пограничный слой. [c.375]

В практических расчетах теплоотдачи используют закон Ньютона — Рихмана, устанавливающий пропорциональность теплового потока Q от жидкости к стенке (или наоборот) разности температур между ними АГ и величине поверхности теплообмена 5 Q = aA7 5. [c.115]

При выполнении тепловых расчетов подогревателей вязких жидкостей целесообразно для вычисления коэффициента теплоотдачи ад от стенки к жидкости пользоваться полученными опытным путем или вычисленными по приведенным формулам кривыми, характеризующими изменение параметрических величин X, с, 7 и [х вязкой жидкости с изменением ее температуры. [c.242]

Под действием центробежных сил процессы тепло- и массообмена в ЦТТ протекают значительно интенсивнее, чем в обычных ТТ. Поле центробежных сил усиливает естественную конвекцию, что приводит к увеличению коэффициентов теплоотдачи от стенки испарителя к рабочей жидкости возрастает значение критической плотности теплового потока при кипении, значительно увеличивается тепловой поток, передаваемый ЦТТ, по сравнению с капиллярными ТТ и термосифонами. В зоне охлаждения центробежные силы эффективно удаляют пленку жидкости с поверхности конденсации, в результате достигаются высокие значения коэффициента теплоотдачи. Интенсифицируется также теплообмен ЦТТ с окружающей средой. Вышеперечисленные факторы делают возможным создание на базе центробежных тепловых труб компактных высокоэффективных теплопередающих устройств, а также различного рода теплообменников. [c.81]

Теплообмен при кипении воды. При переводе паротурбинных установок на высокие параметры пара, а также при применении в теплоэнергетике новых рабочих тел выявлено резкое ухудшение теплообмена при кипении жидкостей, вызывающее значительный перегрев стенок труб и нарушающее надежность эксплуатации. При кипении воды с тепловыми нагрузками 40— 50 тыс. ккал/(м -ч) коэффициент теплоотдачи от стенки к воде 2 = 2500- -5000 ккал/(м -ч °С) и перегрев стенки трубы не превышает 10—20 °С. Повышение тепловой нагрузки до 500— [c.103]

Обозначим плотности теплового потока на внутрен ней и наружной стенках канала соответственно через 5"i и q"o, причем эти величины будем считать положитель ными, когда тепловой поток направлен от стенки к жидкости. Коэффициенты теплоотдачи на внутренней и наружной стенках канала определяются из соотношений [c.144]

При движении по трубе двухфазной среды — воды и пара поверхность трубы, воспринимающая тепло, может попеременно омываться то водой, то паром. При соприкосновении металла с водой вследствие большого коэффициента теплоотдачи от жидкости к стенке температура его понижается и, наоборот, при омывании металла насыщенным или перегретым паром температура его повышается, что и приводит к возникновению периодически меняющихся температурных напряжений. Период колебания температуры стенки, т. е. время изменения температуры от максимума до минимума и вновь до максимума, может быть различным — от секунд до десятков минут. [c.14]

Такой характер зависимости можно объяснить тем, что Г способствует волнообразованию и конвективному переносу вещества и теплоты, что улучшает теплоотдачу от стенки к пленке жидкости. [c.165]

Пусть тепловой поток направлен от жидкости к внутренней стенке. В этом случае жидкость у поверхности стенки охлаждается, ее вязкость в этой обла[Сти изменяется, что приводит к изменению толщины пристенного слоя, двигающегося с малой скоростью, а следовательно, и к изменению теплоотдачи, так как этот слой представляет собой основное тепловое сопротивление. [c.207]

Процесс пузырькового кипения определяется сложным статистическим взаимодействием нестационарных процессов роста, отрыва и всплытия паровых пузырей, теплоотдачи свободной или вынужденной конвекцией от стенок к жидкости, нестационарной теплопроводности в зоне центров парообразования и т. п. Не все 17 лакал т-2 257 [c.257]

При ламинарном движении жидкости переход тепла от жидкости к стенке (или наоборот), т. е. в направлении, перпендикулярном к движению слоев жидкости, совершается только путем теплопроводности. При турбулентном же движении благодаря поперечным пульсациям скорости перенос тепла к стенкам происходит как путем теплопроводности, так и (гораздо более интенсивно) с помощью конвекции, за исключением лишь тонкого пограничного слоя, где, как и при ламинарном течении, действует только теплопроводность. В результате коэффициент теплоотдачи к стенке при турбулентном движении значительно выше, чем при ламинарном. [c.109]

Этот л е поток тепла проходит от жидкости к стенке (или наоборот) и может быть выражен через коэффициент теплоотдачи известной нам практической [c.116]

Согласно этому закону тепловой поток Q (количество тепла, проходящее в единицу времени через произвольную поверхность от жидкости к стенке или от стенки к жидкости) пропорционален поверхности теплообмена р и разности температур поверхности тела Та, и окружающей тело жидкой или газообразной среды Т . Разность температур АГ = Г —Tf называется температурным напором. Коэффициент пропорциональности а, учитывающий конкретные условия теплообмена, называется коэффициентом теплоотдачи. [c.58]

По свидетельству Г. Саттона, в 40-е гг. в США появился интерес к использованию в ЖРД метода интенсификации теплоотдачи от стенки к хладагенту путем доведения последнего до пузырькового кипения [266, с. 305]. Это обстоятельство закономерно привело к необходимости проведения соответствующих научных исследований. В результате появилось весьма много работ, посвященных анализу различных аспектов этого процесса. Так, например, делалась попытка понять особенности зарождения и роста пузырьков пара [155, 217, 239, 241], причины увеличения теплоотдачи при пузырьковом кипении, особенности теплоотдачи при кипении при повышенном давлении [158], анализировался вопрос об изменении коэффициента поверхностного трения при доведении жидкости до пузырькового кипения [242] и т.д. [c.93]

Определить отношение коэффициентов теплоотдачи от стенки трубы к воде а] и газу 2 при турбулентном движении этих жидкостей в трубах одинакового диаметра, равенстве чисел Рейнольдса и примерно одинаковых значениях чисел Прандтля. Каково будет это отношение для воды и воздуха, если температура воды ж =250°С, а температура воздуха 2=20° С [c.86]

Теплоотдача от жидкости к пластине определяется характером течения рабочего тела вдоль поверхности. Около пластины образуется пограничный слой, в котором движение может быть как ламинарным, так и турбулентным. Однако и при турбулентном пограничном слое у стенки имеется тонкий ламинарный подслой, представляющий собой главное термическое сопротивление. [c.431]

Т — абсолютная температура, Л — коэффициент теплопередачи от жидкости через стенки трубы к окружающей среде (или наоборот), 1 — коэффициент теплоотдачи от жидкости к стенке трубы, т— показатель степени, определяемый в соответствии с таблицей 9 52 п определяется в соответствии с указаниями к формуле (56.9) е, а, О — индексы, означающие отнесение температуры соответственно к конечному, начальному сечению трубы и к окружающей среде Л — показатель степени в формуле (33.4) зависимости [c.215]

Толубинский В. И. Теплоотдача при кипении в условиях свободной конвекции.— Труды Института теплоэнергетики АН УССР , 1950, № 2, с. 19—29 определение коэффициента теплоотдачи от стенки к жидкости в горизонтальных и вертикальных испарителях.— Труды Института теплоэнергетики АН УССР , 1952, № 5, с. 71—83. [c.340]

При проектировании конденсаторов и многих других теплообменных аппаратов леобходимо определять теплоотдачу от стенки к жидкости, которой может быть вода или вязкая жидкость (нефтепродукты). [c.26]

Погрешности в вычислении удельного теплового потока, поступающего в стенку двигателя, в сочетании с погрешностями расчета коэффициента теплоотдачи от стенки к жидкости по формуле (1) приводили к существенной ошибке в вычислении величины скорости хладагента, необходимой для поддержания температуры стенки в допустимых пределах. В результате расчет становился источником серьезных заблуждений, и многие исследователи еще до проведения соответствующих экспериментов понимали это. Так, например, В.П. Глушко в 1931 г. писал "...путем теоретических вычислений задача не может быть решена ни для одного такого конкретного случая, при котором теплопередача от газа к внутренней стенке к. сг. происходит при тех давлениях и температурах, которые имеют место в к.сг. Р (акетного) М (отора)"[17, с, 2 11]. [c.13]

Опытами [Л. 1] установлено, что коэффициенты теплоотдачи при кипении зависят от характера движения парожидкостной смеси. При кипении дифенильной смеси в большом объеме при атмосферном давлении коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей жидкости а = (12,5 -7- 18,2) 10 ккал1м -ч-град. Коэффициент теплоотдачи для парожидкостной смеси, протекающей в трубе, зависит от разности температур между стенкой трубы и жидкостью. [c.187]

Выражение (4.15) предполагает резкий переход от конвективной теплоотдачи к развитому поверхностному кипению. В действительности между этими зонами существует переходная область, в которой теплота от стенки к потоку жидкости передается пузырьками пара, которые затем могут частично или полностью конденсироваться, и за счет конвекции в жидкости, В ЗПГК теплоотдача в этой области имеет свои особенности. Для их анализа обратимся к рис. 4.3, на котором представлены опытные [c.54]

Кенетти показал, что для идеальной жидкости с числом Прандтля, равным единице, вязкостью, пропорциональной абсолютной температуре, и при отсутствии теплоотдачи на стенке уравнения (12) и (13) сводятся к уравнению пограничного слоя несжимаемой жидкости, причем соответствующий выбор F к G позволяет применить любой из известных методов решения. Для приведения уравнений (12) и (13) к виду, удобному для численного решения при а и ш, отличных от единицы, следует особым образом выбрать f и G. [c.151]

Рассмотрим два подобных процесса теплообмена соприкосновением. Как уже упоминалось, теплоотдача соприкосновением включает в себя две формы теплообмена — теплопроводность и конвекцию. На участке ламинарного подслоя тепло от жидкости к стенке передается только теплопроводностью и может быть подсчитано пз формуле Фурье (12-2). Это же количество тепла, переданное стенке кол-векцией, подсчитывается по формуле Ньютона (13-2). [c.109]

Здесь Гст, Сет, Q т, бет — температура, удельная теплоемкость, плотность и толщина стейки РТО Гх, — температура и скорость движения жидкости /х, Р — внутренний диаметр, длина хода теплоносителя и площадь поверхности РТО дъ —удельный лучистый тепловой поток, поглощенный поверхностью а, вн — коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке и коэффициент теплопередачи между радиатором и конструкцией. Система уравнений (7.18) нелинейная, с частными производными. В общем случае получить ее аналитическое [c.155]

Аналитически решить задачу по определению количества теплоты, переданной от стенки к жидкости, методом интегрирования приведенных дифференциальных уравнений практически невозможно из-за сложности этих уравнений. Этот метод применим лишь для отдельных наиболее элементарных задач процесса теплоотдачи и то лишь при целом ряде предпосылок, упрощающих их решение. Например, для решения задачи о теплоотдаче при движении жидкости в трубе [21 эти предпосылки заключаются в том, что жидкость считается несжимаемой, физические параметры ее принимаются постоянными, не зависящими от температуры, движение считается стационарным, а режим движения — ламинарным, сама труба принимается абсолютно гладкой и т. д. Естественно,что эти предпосылки далеки от действительных услови протекания процесса, и поэтому полученные аналитические решения плохо согласуются с опытными данными. [c.234]

Следует учитывать, что теплота, отведенная с охлаждающими жидкостями, включает теплоту охлаждения цилиндро-поршневой группы, передаваемую как за счет теплоотдачи от газа к стенкам (5охл д, так и за счет механических потерь трения поршня и поршневых колец о втулку Qтp в- Кроме того, теплота, выделяемая при трении подшипников, уносится охлаждающим маслом Qтp м- В теплоту, отданную в систему охлаждения, входит также работа, совершаемая водяным и масляным насосами Qв мн- Для четырехтактных двигателей учитывается также работа насосных потерь нп- Остаточный член теплового баланса наряду с тепловыми потерями в окружающую среду от наружных нагретых поверхностей двигателя учитывает остальные потери и находится в пределах 2—3% общего количества подведенного тепла. [c.19]

Рассмотрим процесс поперечного обтекания одиночной цилиндрической трубы потоком жидкости (рис. 17.7). Плавное обтекание цилиндра возможно только при малых скоростях потока — при Re < 5. При всех значениях Re > 5 наблюдается отрыв потока от стенки трубы и образование в кормовой части двух симметричных вихрей, которые с увеличением скорости потока вытягиваются по течению, удаляясь от трубы. Ламинарный пограничный слой, образующийся на лобовой части по обе стороны от точки О, ирн 5 < Re < 2-10 отрывается от поверхности трубы в точке а, характеризующейся углом ф 82° (рис. 17.7, а). Увеличение толщины пограничного слоя от минимального в точке О до максимального в точке отрыва а приводит к увеличению термического сопротивления и уменьшению коэффициента теплоотдачи а. Коэффициент а имеет максн.мальное значение в точке О, минимальное — в точке отрыва а. В кор.мовой части значения а вновь увеличиваются за счет разрушения пограничного слоя и образования вихрей, турбулизирующих поток. При значительных числах Рейнольдса (Re > 2-10 ) ламинарный пограничный слой переходит в турбулентный (точка Ь на рис. 17.7, б) и место отрыва от трубь перемещается по потоку (точка а). Это приводит к улучшению обтекания цилиндра (ср 120") и уменьшению вихревой зоны. [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...