Размеры коррозионно-стойкой стали

При оценке совместимости различных металлов и сплавов в конструкции необходимо учитывать не только взаимное влияние от контакта, но и возможность изменения полярности даже при незначительном изменении свойств как электролита, так и самого материала при технологических операциях изготовления и сборки. Увеличение содержания кислорода может изменить потенциал коррозионно-стойкой стали и сделать ее катодной по отношению к медны.м сплавам, и наоборот. В большой степени материальные потери при катодной коррозии зависят от соотношения поверхностей анода и катода. Часто можно без особого ущерба допускать контакт детали с малой катодной поверхностью с деталями значительно большего размера, но анодными по отношению к ней. [c.94]

Обтяжку применяют в мелкосерийном производстве облицовочных и других деталей автомобилей, самолетов из листовых заготовок или предварительно выгнутых профилей. Детали из алюминиевых и магниевых сплавов изготовляют толщиной до 3,5 мм, а из низкоуглеродистой и коррозионно-стойкой сталей — толщиной до 1,5 мм. Отклонение размеров деталей от размеров пуансона соответствует 0,5 — 0,7 мм при толщине листа 1 — 2 мм и 1 — 2 мм при толщине листа 3 — 5 мм. [c.166]

История развития машиностроения началась с создания часов. Каких только часов не было изготовлено за пять тысяч лет Цветочные и солнечные, водяные и песочные, механические и электрические, электронные и атомные... Известны часы гигантских размеров (например, для изготовления часов, установленных на высотном здании Московского Государственного университета, было израсходовано около 9 т коррозионно-стойкой стали, каждая их стрелка весит 80 кг) и часы миниатюрные, величиной с горошинку. О часах можно было бы написать немало интересных рассказов. [c.9]

Присоединительные размеры фланцев штуцеров для стальных теплообменников приняты на 0,6 МПа и для коррозионно-стойкой стали 1,0 МПа, что требует применения обычной запорной арматуры. [c.122]

Широко применяют порошковые материалы для фильтрующих изделий. Фильтры в виде втулок, труб, пластин из порошков N1, Fe, Ti, Al, коррозионно-стойкой стали, бронзы и других материалов с пористостью 45—50 % (размер пор 2—20 мкм) используют для очистки жидкостей и газов от твердых примесей. [c.429]

Основные параметры и размеры запорных прямоточных вентилей из коррозионно-стойких сталей приведены в табл. 16 и 17. [c.491]

Основной компонент флюса - железный порошок марки ПЖ (ГОСТ 9849-80) с размерами частиц 0,07...0,16 мм. Для резки коррозионно-стойких сталей к железному порошку добавляют 10... 12 % алюминиевого порошка марки АПВ. Иногда используют флюс, состоящий из 60...80 % алюминиево-магниевого порошка и 20...40 % ферросилиция. Известны и другие составы флюсов, все их варианты направлены на облегчение перевода тугоплавких окислов в относительно легкоплавкие шлаки. [c.307]

ГОСТ 16098-80 "Соединения сварные из двухслойной коррозионно-стойкой стали" устанавливает основные типы, форму и размеры подготовки кромок и выполненных сварных швов, выполняемых ручной дуговой сваркой, автоматической сваркой под флюсом на весу и на флюсовой подушке, дуговой сваркой в защитных газах и электрошлаковой сваркой. [c.20]

При создании и эксплуатации композитных конструкций, как правило, применяются высокопрочные коррозионно-стойкие стали в сочетании с другими сталями и сплавами. Выбор материалов определяется не только условиями работы, но и технологической совместимостью материалов в процессе изготовления. Эта особенность проявляется в необходимости проведения технологических операций с использованием нагрева и совместной ТО для получения оптимальных параметров каждого материала в отдельности (высокая прочность, коррозионная стойкость под напряжением и т.д.). Кроме того, важно исключить возникновение дополнительных остаточных напряжений в процессе изготовления и добиться стабильных размеров деталей и изделий, а при создании напряженных конструкций — заданных уров- [c.159]

Универсальность копировально-прошивочных станков позволяет применять их для обработки тонкостенных деталей типа сит, решеток, сеток, а также и сотовых конструкций, особенно если они изготовлены из жаропрочных, коррозионно-стойких сталей и сплавов. Практическое отсутствие сил резания позволяет одновременно обрабатывать большое число отверстий как простой формы (круглые, прямоугольные), так и сложного профиля (гнезда бандажей компрессорного колеса). Точность обработки 0,03. .. 0,1 мм. При использовании специальной оснастки для загрузки и выверки пакета деталей повторяемость полученных размеров достигает 0,002. .. [c.684]

Изменения размеров, имеющие место во время нагревания или охлаждения камеры, компенсируются упругими донными пластинками, изготовленными из тонкой листовой коррозионно-стойкой стали и действующими как диафрагмы. [c.18]

При изготовлении изделий, работающих в агрессивных средах (резервуары, газгольдеры), широко применяют коррозионно-стойкие стали аустенитного класса. Некоторые конструкции изготовляют из сталей перлитного класса, а швы выполняют аустенитными присадочными материалами. Сложность контроля подобных сварных соединений связана с большим уровнем помех (шумов), вызванных рассеянием ультразвука на структурных неоднородностях и зернах металла, размер которых соизмерим с длиной волны ультразвука ( 5). Сигналы, образовавшиеся в результате рассеяния и приходящие к приемнику в один и тот же момент времени, интерферируют (складываются). На некотором участке развертки помехи складываясь дают сигнал, значительно превосходящий средний уровень, а на другом, наоборот, суммарный сигнал мал. [c.13]

В настоящее время для прокатки двухслойной коррозионно-стойкой стали изготовляют пакеты размерами 200— 500 X 700 — — 1200 X 1700 — 2500 мм, массой (весом) 1850—11 500 кг. Пакет представляет собой четырехслойную сварную конструкцию (см. рис. 90). Сверху и снизу расположены слябы основного слоя, а между ними — две нержавеющие пластины и уложенные по периметру соединительные планки. Слябы приваривают к планкам сплошным герметичным швом. [c.218]

Бачки, в которых пленка устанавливается в вертикальной рамке (танки-баки), должны изготовляться из материала, стойкого к коррозии. Часто такие бачки делают из коррозионно-стойкой стали, хотя возможно применение и пластмассовых бачков. Размеры бачков [c.72]

Ширина зоны нагрева всегда должна быть несколько больше осадки при этом способе сварки. Для последнего чаще всего используют машинные генераторы с рабочей частотой 8 и 2,5 кГц. Есть критическая скорость, ниже которой процесс становится неустойчивым. Скорость сварки при индукционном токоподводе меньше, чем при контактном, и не зависит от размера заготовки за пределами рабочей зоны (диаметр трубной заготовки на нее не влияет). Скорость сварки заготовок из коррозионно-стойкой стали, алюминия, меди на 15...20 % ниже, чем из малоуглеродистой стали. [c.520]

Гибкие диски изготавливают из пружинной и коррозионно-стойкой стали по ГОСТ 2283 и ГОСТ 4986. Их конструкция и размеры представлены на рис. 2.10.5 и в табл. 2.10.8. [c.358]

На рис. 11.8 в качестве примера представлены наблюдаемые деформации металла хи Т), г н Т), 82 (Л при сварке и дилатограм-ма металла Есв(7 ) для соответствующего термического цикла в продольном сечении, расположенном на расстоянии у=15 мм от оси шва пластины толщиной 6=10 мм из коррозионно-стойкой стали 12Х18Н10Т размером 400X400 мм, проплавляемой посередине неплавящимся вольфрамовым электродом в среде аргона (Усв=2,8 10 м/с), тепловая мощность =3670 Вт. Здесь результаты представлены в координатах деформация — температура с равномерной разбивкой температурной оси на стадии нагрева от нормальной до максимальной температуры и на стадии охлаждения от максимальной до нормальной температуры. [c.421]

На склонность аустенитных коррозионно-стойких сталей к МКК оказывает влияние не только температура отпуска и его продолжительность, но и температура предварительной закалки. С увеличением температуры закалки склонность к МКК нестабилизирован-ных сталей растет. Повышение температуры закалки приводит к росту зерен, а с увеличением их размеров повышается и склонность к МКК. Объясняется это уменьшением суммарной поверхности зерен, их границ, а также облегчением возможности образования сплошной сетки новой фазы и, следовательно, появлением склонности к МКК даже в тех случаях, когда у сталей с мелким зерном она не наблюдалась. [c.49]

Отдельно изготовляли ленты, содержащие ориентированные нитевидные кристаллы. Для этого смесь порошка алюминиевого сплава, нитевидных кристаллов перемешивали с пластификатором и подвергали экструзии. В результате экструзии получали ленточные заготовки размерами 3,2x1,6x76,2 мм. В пресс-форму из коррозионно-стойкой стали размером 76x76 мм укладывали последовательно слои волокон и слои, содержащие нитевидные кристаллы и алюминиевый порошок, во взаимно перпендикулярных направлениях. После сборки пресс-форму вместе с уложенным таким образом пакетом вакуумировали и нагревали до температуры 60° С для удаления пластификатора. Горячее прессование осуществляли на вакуумном прессе. Температура медленно поднималась до 250° С для удаления полистирола (процесс деполимеризации полистирола начинается при 250° С и заканчивается при 500° С), затем повышалась до 615° С при этой температуре и давлении 2 т/см пакет выдерживали в течение 15 мин и охлаждали в вакууме до комнатной температуры. Полученную заготовку извлекали из пресс-формы и подвергали термической обработке. [c.158]

Предохранительные клапаны Z>y = 25 мм на/>р< 0,1 МПА. Условное обозначение Р 53025 (рис. 3.45). Предназначены для газообразного азота рабочей температурой от — 40 до + 20° С. В течение двух минут во время срабатывания допускается понижение температуры до—240 С, Клапаны устанавливаются на трубопроводе вертикально колпаком вверх и присоединяются фланцами, размеры которых установлены ГОСТ 12832—67 нару= 0,25 МПа. Давление полного открытия клапана не более 0,115 МПа, давление обратной посадки не менее 0,08 МПа, рабочая среда подается под мембрану на золотник. Давление срабатывания регулируется поджатием пружины винтом. Для принудительного открытия клапана (продувки) имеется рычаг. Подвижные соединения штока в клапане и соединение корпуса с крышкой герметизируются мембраной из коррозионно-стойкой стали 08Х18Н10Т. Корпус, шток и седло изготовляются из коррози-онно-стойкой стали 12Х18Н10Т, а золотник—из бронзы БрАЖМц-10-3-1,5. Гидравлические испытания клапанов на прочность проводятся при пробном давлении 0,15 МПа. Клапаны изготовляются и поставляются по ТУ 26-07-019—68. Масса клапана 13,2 кг. [c.143]

Максимальные размеры сечения, ммХмм Минимальная температура гибки, °С, полосы из углеродистой стали из коррозионно-стойкой стали [c.80]

Пайку стыков труб коррозионно-стойкой стали, а также труб с труб-ными досками можно производить с использованием экзотермического нагрева. В качестве источника тепла применяют термитные шашки. Этот метод иагрева опробирован в условиях космоса на приборе Реакция при пайке стыков труб с муфтами припоем никель—марганец [1]. При пайке стыков труб в условиях завода или монтажных размеры термитных шаш к [c.239]

Сущность и техника сварки электрозаклепками. Сварная точка образуется за счет теплоты неподвижной дуги, обеспечивающей сквозное проплавление верхнего листа и сквозное или частичное проплавление нижнего. В зону дуги и сварочной ванны подают защитные газы или их смеси. В отличие от контактной дуговая сварка возможна при одностороннем подходе к месту соединения, что не ограничивает размеры изделия. Сварка электрозаклепок возможна вольфрамовым электродом на углеродистых, коррозионно-стойких сталях и титановых сплавах. Из-за недостаточной очистки поверхности алюминиевых сплавов катодным распылением их сварка этим способом затруднена. [c.140]

Штамповка шариков диаметром до 25 мм из теплостойких и коррозионно-стойких сталей производится в полугорячем состоянии, большего размера — в горячем состоянии. [c.590]

Теплообменные трубы кожухотрубчатых стальных теплообменников - это серийно выпускаемые промышленностью трубы из углеродистой, коррозионно-стойкой стали и латуни. Диаметр труб определяет эффективность теплообмена и габаритные размеры аппарата. Чем меньше диаметр труб, тем большее их число можно разместить в кожухе заданного диаметра. Однако трубы малого диаметра быстро засоряются при работе с загрязненными теплоносителями, они сложнее при монтаже, неудобны при механической очистке. Поэтому предпочтение отдают трубам с наружным диаметром 20, 25, 38, 57 мм. Трубы диаметром 38 и 57 мм применяют для зафязненных и вязких сред. [c.364]

Изготовление вакуумных камер из коррозионно-стойких сталей (12Х18Н9Т) оправдано, когда по условиям производства необходимо периодически промывать камеру агрессивными растворителями. Коррозионная стойкость камер из конструкционных сталей вполне удовлетворительна, поскольку внутренние поверхности камер в процессе работы покрываются конденсатом свариваемых материалов. В последнее время ЭЛС изделий больших размеров выполняют в камерах из бетона, поли-мербетона или их сочетания. [c.342]

Трубчатые кольца (рис. 3.31) представляют собою полые тороиды, сваренные встык из трубок. Материалы трубок коррозионно-стойкая сталь, инко-пель, инкопель-Х, алюминий, монель-металл, медь. Наиболее распространены стальные кольца, покрытые снаружи мягким химически стойким (в зависимости от рабочей среды) материалом. В качестве покрытия применяют [78] фторопласт-4 (для коррозионно-агрессивных сред при Э = — 40... + 60 °С), серебро и медь (для жидких натрия и калия). Инкопель покрывают серебром, золотом, платиной(Э = —40... -I-400°С),тугоплавкие металлы — серебром, золотом и платиной (9 = — 30... + 600°С). Трубчатые кольца изготовляют трех конструктивных видов I — тороид, заполненный воздухом (р = 7...28 МПа) II — тороид, заполненный инертным газом (р = = 40 МПа) III - тороид, имеющий отверстия, сообщающие внутренюю полость с рабочей средой (см. рис. 3.31, а). Наиболее распространены уплотнения с кольцами третьего вида. При монтаже кольца устанавливают в канавку высотой Я, обеспечивающую относительную деформацию e = d — H)/d = 0,20 (кольца больших размеров) или е = 0,35 (кольца малых размеров). Шероховатость контак- [c.141]

По механизму герметизации трубчатые кольца относят к активным уплотнениям. Начальное контактное давление Рко создается упругой деформацией кольца при монтаже на величину Ad=sd (d — диаметр трубки), его рассчитывают методами теории тонкостенных оболочек по толщине стенки 5, и модулю материала. При действии давления средь р контактное давление рк увеличивается в соответствии с уравнением (3.10), в котором S определяется размерами кольца и свойствами материала. Минимально необходимое контактное давление зависит от твердости покрытия кольца [см. уравнение (3.3)]. Минимальные контактные усилия, необходимые для обеспечения герметичности для колец (< = 2,38 6 = 0,18...0,46 мм) составляют для коррозионно-стойкой стали Рло = 36...198 Н/см для инкопеля Р о = 27...180 Н/см для алюминия Рао = 36... 63 Н/см [78]. В судостроении применяют кольца с наружным диаметром трубки d = 0,79 1,59 2,38 3,18 3,97 4,76 6,35 7,94 7,98 12,7 мм [78]. [c.141]

Детали подшипников, предназначенных для работы в агрессивных средах, изготовляют из коррозионно-стойких сталей (табл. 4.4). В России кольца и тела качения средних и крупных размеров производят из стали 95X18-Ш, приборные подшипники - из стали 110Х18М-ШД. Твердость колец и тел качения из коррозионно-стойких сталей обычно близка к [c.322]

В жаровне с паровой камерой могут быть обеспечены высокие постоянные температуры при равномерном распределении температуры по всей поверхности жаровни из коррозионно-стойкой стали. Благодаря переносу тепла паром жаровня обладает свойством быстро возвращаться к контролируемой оптимальной температуре приготовления блюда после быстрой полной загрузки противня новыми порциями пищи, что. случается в часы пик, а также быстро достичь рабочего режима (разогреваться) после выключения. На рис. 1.17 показана ресторанная жаровня размером 0,711X0,914 м. Три внутренних перегородки с отверстиями для прохода пара обеспечивают конструкционную целостность. Тепло- [c.33]

На рис. 7.10 Представлены значения, вычисленные по правой части уравнения (7.18) для различных теплоносителей, размеров ячеек фитиля, отношений диаметров dildv и рабочих температур в тепловых трубах с алюминиевым корпусом (а и б), медным (в) и из коррозионно-стойкой стали (г). Эти значения были получены для диаметра проволоки фитиля, равного 2/3 расстояния между проволоками такое соотношение обычно встречается у выпускаемых промышленностью проволочных сеток. У правильно рассчитанных труб значение Qb, тах/ е должно быть больше действительного значения QILe, при котором эти трубы работают. [c.160]

Сетка тканая с квадратными ячейками микронных размеров (металлическая сетка) (ТУ-14-4-507—74) Теплостойкость и время эксплуатации сетки прн температуре до ЗОО- С определяются свойствами коррозионно-стойкой стали, из которой она изго-1 товлена, и значительно превышают рабочую температуру и наработку фитильных материалов, приведенпых в настоящей таблице. Работоспособность подпиточного узла в этом случае огряничн-вается работоспособностью примененного смазочного материала [c.763]

Круги из кубического нитрида бора эльбора и его разновидностей, кубонита, гексанита — при.меняют для шлифования высоколегированных конструкционных, инструментальных быстрорежущих, коррозионно-стойких сталей, жаропрочных сплавов и других труднообра-батьшаемых материалов. Типы и основные размеры кругов по ГОСТ 17123 — 79) приведены в табл. 24. [c.748]

Электрод-инструмент для ЭХО изготовляют из сплавов с хорошей электрической проводимостью и высокой стойкостью против коррозии меди, латуни, бронзы, коррозионно-стойких сталей, жаропрочных и титановых сплавов, графита и др.). Электроды из коррозионно-стойких сталей применяют для изготовления лопаток турбин и компрессоров, а также штампов и пресс-форм. Из титановых сплавов изготовляют тонкие трубчатые электроды для прошивания глубоких отверстий. Графит применяют в условиях единичного и. мелкосерийного производства деталей, а также при обработке вращающимся электродом-диском. Формообразование профилей ЭИ осуществляют несколькими методами механической обработкой, литьем, гальванопластикой, металлизацией напьшением, вихревым копированием, обработкой давлением и т. д. Размеры электрода-инструмента отличаются от раз.меров получаемых сложных профилей деталей. [c.866]

Рис. 8. Зависимость насыпной пористости Яцас от скорости засыпки порошков бронзы (а) и коррозионно-стойкой стали (б) в форму при размерах частиц, мм

Влияние пластической деформации на структуру коррозионно-стойкой стали в общих чертах сводится к тому, что в процессе деформации в структуре стали образуются многочисленные дефекты кристаллической решетки двойники, плоскости скольжения, скопления и дислокаций, а также происходит распад аустенита с образованием квазимартенсита и мелкодисперсных карбидов х,рома. Пластическая дефО рмация коррозионно-стойких сталей повышает запас свободной энергии металла. При этом существенно меняются коррозионные свойства стали. В результате пластической деформации повышается стойкость сварных соединений к межкристаллитной коррозии. Влияние же пластической деформации на ножевую коррозию в лите ратуре освещено недостаточно. Между тем, установление этого фактора необходимо в связи с тем, что на практике как сварные соединения отдельных узлов и деталей, так и листы и трубы перед сваркой часто подвергаются деформации. Опыты по исследованию влияния последующей деформации на ножевую коррозию проводили на пластинах стали 12Х18Н10Т размером 20X80X3 мм с продольным швом. Пластины деформировались с различной степенью растяжения (от 2,5 до 25%). Скорость деформации составляла 1,2— 1,3 мм/мин. Степень деформации (%) рассчитывали по формуле [c.65]

Сосредоточение деформации металла иа границах зерен при прохождении через высокотемпературный участок термического сварочного цикла, особенно ту его часть, где уже прекратилась миграция границ и достройка зерен, должно привести к большой искаженности кристаллической решетки в приграничных зонах. Такой сдвиг должен сопровождаться существенным ростом плотности дислокаций и вакансий иа границах. Особенно велик он должен быть на границах, расположенных нормально к направлению растяжения. При особо высокой степени локального сосредоточения деформации на таких участках границ могут образоваться микронесплошности типа трещин. Следовательно, меж-зеренный сдвиг в высокотемпературной области должен значительно расширить зону разрыхления границ, увеличить ее свободную энергию и склонность к адсорбции атомов инородных элементов. Ширина зоны разрыхления определяет реальную ширину границ, наблюдаемую на шлифах после травления металла. Такие реальные границы значительно шире (до 10 — 10- см) границ, предполагаемых теоретически (до 10 см). Расчеты показывают, что высокотемпературная зернограничная деформация может пройти только в том случае, когда ширина границ незначительно больше теоретической. Экспериментальным и расчетным путем М. А. Криштал и Ю. И. Давыдов получили, что соответствующая ширина эффективной границы зерен при 700°С в железе со средним размером зерен около 50 мкм равна 10 см. Экспериментально было также установлено, что зона адсорбции углерода на границе зерен в а—Fe равна 0,2 мкм [10]. Столь значительное увеличение ширины реальных границ зерен происходит в результате стока и накопления точечных и линейных дефектов, образующих благодаря лесу дислокаций и пор типа объединенных поливакансий широкую зону нарушенной структуры. Плотность нарушений возрастает вследствие локализации сдвига по границам. Скопление дислокаций у границы видно на микроструктуре (рис. 69), выявленной при электронной микроскопии на просвет околошовной зоны сварного шва фольги из коррозионно-стойкой стали. Аналогичный результат отмечен и при травлении декорированных дислокаций на шлифах сварных соединений листов большей толщины. Ширина зоны травимости -самой дислокации всего лишь немного больше 10 см (около 30 атомных диаметров) [40]. Но, по-видимому, при плотном скоплении дислокаций на границах образуется фронт травимости, равный всей площади их скопления размером до 10 см. А. Хейденрейх [62] считал, что при циклическом нагружении дислокации могут концентрироваться у границ в слое толщиной около 0,2 мм. [c.111]

Таков механизм возникновения низкотемпературной склонности к межкристаллитной коррозии коррозионно-стойких сталей без учета возможных осложняющих обстоятельств прочего легирования, размера зерен, наклепанности структуры, выпадения других фаз, влияния длительных температурных воздействий и т. д,. которые в разных сталях в разных объемах оказывают определенное воздействие на этот механизм, но не меняют его. [c.139]

СОЖ для лезвийной обработки заготовок из высокопрочных сталей. Высокопрочные стали используют для изготовления широкого круга деталей относительно небольших размеров и массы. Кроме высокопрочных среднелегированных конструкционных сталей в последние годы находят широкое применение высокопрочные коррозионно-стойкие стали, в том числе мартенситностареющие типа Н18К9М5Т. Особенно важное значение для обеспечения выносливости деталей из высокопрочных сталей имеет шероховатость поверхности после механической обработки. В связи с этим обработку заготовок из таких сталей выполняют лезвийными инструментами с применением СОЖ (табл. 5.7), обеспечивающих минимально возможные высотные параметры шероховатости. На операциях предварительной обработки используют в основном те же водные СОЖ, что и при обработке заготовок из коррозионно-стойких и жаропрочных сталей и сплавов, типа Аквол-6 и Пермол, а при оконча- [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...