Пластинки жесткие - Расчет

Наличие различного рода жестких ребер или упругих диафрагм в пластинках и оболочках, конечно, должно существенно-усложнить точный расчет таких пространственных конструкций так как необходимо рассматривать также и контактную задачу сопряжения по граничной линии (или даже в отдельных точках), тонкой упругой оболочки с жесткими или упругими стержневыми системами. Но именно в таких сложных задачах прикладной теории упругости оказываются особенно эффективными различные формы синтеза методов строительной механики стержневых систем с методами теории упругости. [c.68]

Так как наибольший прогиб мал по сравнению с толщиной пластинки, то применение теории расчета жестких пластинок оправдано. [c.519]

Приведенный способ расчета применим только при условии, что демпфер постоянно скользит. Если движение демпфера прерывистое, то зависимости будут значительно сложнее, так как колеблющаяся система постоянно меняется. При отсутствии скольжения Е демпфере его момент инерции будет значительным, так как колодка и цилиндр с пластинками перемещаются как жесткое тело, [c.319]

Расчет тонких пластинок. Расчетные формулы для жестких пластинок. Таблицы и формулы составлены для IJ. = 0,3. [c.191]

Андреева Л. E., Расчет гофрированных мембран, как анизотропных пластинок. Инженерный сборник Института механики АН СССР. т. XXI. вып. 1, 1955. Андреева Л. Е., Определение характеристики и эффективной площади гофрированной мембраны с жестким центром. Научные доклады высшей школы, серия Машиностроение н приборостроение , № 1, 1958. [c.210]

При расчете машиностроительных конструкций работа отдельных элементов моделируется стержнями, пластинками и оболочками. Система СПРИНТ (система прочностных расчетов института транспорта) предназначена для расчета конструкций по МКЭ. С помощью СПРИНТ можно рассчитывать конструкции, представляющие собой совокупность стержней, пластинок, оболочек и массивных тел. Пластинки и оболочки аппроксимируются плоскими прямоугольными и треугольными элементами, массивные тела —элементами в виде параллелепипедов. Материал элементов может быть как изотропным, так и анизотропным. Отдельные элементы соединяются между собой либо жестко, либо с помощью упругих связей (пружин). Могут проводиться расчеты на различные силовые, температурные и деформационные воздействия. Для описания исходных данных используется достаточно удобный входной язык. Результаты печатаются в табличной форме или могут быть выведены на графопостроитель. [c.196]

В библиотеку включены следующие конечные элементы плоские и пространственные стержни с различными вариантами прикрепления к узлам (жесткое, шарнирное, упругое) прямоугольные и треугольные плоские элементы для решения плоской задачи и задачи изгиба пластинок, эти же элементы используются и для расчета оболочек объемный элемент в виде параллелепипеда. [c.197]

Расчет пластинки с жестким центром радиуса г , нагруженной давлением (рис. 11.5, а), может быть также произведен с помощью уравнения (11.1). Постоянные интегрирования и [c.241]

Во второй части даны приложения полученных соотношений к выводу разрешающих уравнений состояния наиболее характерных классов оболочек оболочек вращения, пологих и цилиндрических оболочек, разработке методов решения краевых задач, возникающих при их расчете. Последняя глава посвящена постановке и решению одного класса нетрадиционных задач о контактном взаимодействии твердых жестких тел с упругими пластинками и оболочками, который характерен тем, что применение классической теории приводит к несоответствиям физической сущности таких задач и служит определенной иллюстрацией возможностей излагаемой в книге теории. [c.4]

Параметр E /E варьировался. В табл. 4.2.1 в зависимости от этого параметра приведены результаты расчета [13] максимальных безразмерных прогибов в середине пролета жестко защемленной пластинки, в табл. 4.2.2 — максимумов тзх безразмерных нормальных напряжений (о = в ее несущих [c.110]

Проблема расчета пластинок, усиленных различного рода элементами жесткости, также без труда поддается рассмотрению приближенным методом. В кораблестроении часто приходится укреплять равномерно сжатые прямоугольные пластинки системой продольных и поперечных ребер. Критические значения сжимающих напряжений для таких усиленных жесткими ребрами пластинок определяются энергетическим методом, назначение же надлежащих размеров для ребер жесткости облегчается использованием специально для этой цели составленных таблиц. Тем же приближенным методом была решена также и задача об устойчивости прямоугольной пластинки под действием скалывающих напряжений, с указанием надлежащего подбора элементов жесткости. [c.496]

Аналогичному методу расчета поддается и случай, когда внешний контур пластинки защемлен (рис. 139. с). Этот случай представляет практический интерес при проектировании упругих соединений валов 1). Максимальные радиальные напряжения на внутреннем и внешнем контурах пластинки и угол поворота ср центральной жесткой части будут в этом случае [c.324]

В настоящее время проектируются и строятся цилиндрические резервуары с плавающим понтоном (рис. 7.14). Понтон состоит из пустотелых металлических ящиков, расположенных по контуру резервуара, и натянутого между ними брезента. Брезент и ящики в низшем положении удерживаются стойками. Металлические ящики соединяются между собой и плотно прилегают к стенке резервуара. Между стенкой и ящиками имеется уплотнительная прокладка. Наличие гибкого понтона, плотно прилегающего к стенке резервуара, резко снижает возможность волнообразования на поверхности жидкости. Если бы понтон представлял собой жесткую пластинку, то волнообразование на поверхности жидкости вообще было бы исключено. В этом случае жидкость, заполняющую резервуар, можно рассматривать как твердое тело и расчет следует выполнять так же, как в случае полностью заполненного резервуара. Гидродинамический расчет резервуара с плавающим гибким понтоном представляет собой сложную задачу гидромеханики и ее решение нам неизвестно. В первом приближении резервуар с гибким плавающим понтоном можно рассчитывать, считая жидкость твердым телом. [c.259]

Так же до конца, с доведением до численных результатов, был разобран случай, когда в круговые отверстия в пластинке при тех же внешних воздействиях впаяны жесткие шайбы (вторая основная задача). Все численные расчеты проводились при е = 0,15. [c.582]

Нестационарные неодномерные течения гораздо сложнее для их расчета были предложены приближенные приемы, сводящие задачу к одномерной. Так, Д. А, ЭфроС (1958, 1963) развил для случая двухфазного течения метод жестких трубок тока, определяемых предварительно согласно теории потенциального течения однородной жидкости. Этим методом были рассмотрены различные задачи плоского течения в пласте, вскрытом системой скважин. [c.640]

Точное вычисление напряжений даже в простейшем случае (плоская пластинка) — задача большой сложности. При расчетах следует учитывать различия между жестко закрепленной пластинкой, деформация которой исключена, и свободно деформирующейся пластинкой. В первом случае возникают более высокие напряжения, чем во втором. Напряжения в плоской жестко закреп- [c.227]

Несмотря на внешнюю простоту конструкции, расчет на прочность емкости связан с большими трудностями. Точный расчет пространственных коробок из ортотропных пластин можно построить по методу расчета неразрезных пластин. Однако, если пластины имеют нерегулярное укрепление и к тому же усилены по стенкам более жесткими ребрами, то этот способ неприменим. К тому же решение такой задачи из-за сложности неприменимо в расчетной практике. В связи с этим приближенно боковую стенку можно рассматривать как жестко защемленную по сторонам пластинку. Это условие выполняется строго для квадратной в плане емкости. В промежуточных случаях получают результат с запасом прочности, а не жесткости. [c.76]

Эпюры расчета даны на рис. 17. Здесь же приведены экспериментальные кривые, полученные для такого же образца, но склеенного ОК-50 и охлажденного после выдержки при 60° С до комнатной температуры. Расчетные данные больше экспериментальных из-за вязкости клея и некоторой релаксации напряжений. Следует отметить, что при температурах до 60° С полной сшивки клея ОК-50 не происходит и поэтому он не может жестко соединять пластинки. [c.41]

Следует, однако, отметить, что во всех работах, посвященных расчету круглых пластинок с учетом сил сцепления, характер выделяемой особенности в контактных напряжениях не соответствует действительности. Они должны иметь такую же особенность, как н пОд жестким сцеплением круглым штампом. [c.296]

Несмотря на жесткие ограничения, введенные в настоящей задаче, в практических расчетах можно большое число задач привести к рассматриваемому случаю. Действительно, соответствующим подбором коэффициентов Я, y и р легко описать некоторый закон изменения температуры в пластинке, коэффициентом а — приведенный закон изменения модулей упругости пластинки. [c.147]

Жестко-пластическая пластинка. В рассмотренных задачах о пластинке сделанное предположение о достижении предельного состояния во всех элементах оказывается, в противоположность случаю стержня, непротиворечивым. Это позволило избежать вопросов, связанных с геометрией упругих зон и их эволюцией. В таких задачах расчет по предельному состоянию упруго-пластического тела и определение пластического равновесия соответствующего жестко-пластического тела, естественно, совпадают. Однако рассмотренный пример является исключительным. Как правило, исчерпание несущей способности пластин более сложной формы происходит при наличии упругих зон. Кроме того, при отсутствии симметрии задача о пластинке даже в областях полной пластичности перестает быть статически определимой неизвестных моментов становится уже три, а уравнений для них остается по-прежнему два. Задача становится сложной, и использование модели жестко-пластического тела остается единственной практической возможностью оценить несущую способность. [c.115]

Во взаимодействующих напорных пластах существенно проявляется перетекание в водоносные пласты через разделяющие пластины. Для описания потока во взаимодействующих пластах обычно используются предпосылки перетекания о горизонтальном направлении потока в водоносном пласте и вертикальном направлении в разделяющих пластах. При этом особого рассмотрения требует теоретическая модель нестационарного потока в разделяющих пластах, сложность которой обусловливается главным образом гетерогенностью пород и плановой неоднородностью пластов. Имея в виДу неясность реализации таких особенностей фильтрации в разделяющих пластах, целесообразно в. качестве основной модели для практических расчетов использовать схему жесткого перетекания, в которой пренебрегают упругим режимом в разделяющих пластах и скорости фильтрации в кровле и подошве водоносного пласта представляются выражениями закона Дарси [c.187]

Расчет диска клапана. Расчетная схема показана на рис. 45. Диск клапана представляет собой круглую пластинку постоянной толщины с жестким центром диаметра 2а, который принимаем зафиксированным от перемещения. Сила контактирования Мх распределена по окружности среднего диаметра седла 2/ = < ср, где полагаем наличие свободного края. Давление среды считаем приложенным в пределах среднего диаметра седла, т. е. от 2с = 2а до й ср = 2Ь, и направленным на клапан. Величина определена на основании (142) и (143) и учитывает Л р. Исходя из схемы, граничные условия на краях [c.110]

Расчет седла. Расчетная схема показана на рис. 46. Седло представляет собой круглую пластинку постоянной толщины с заделкой по наружному контуру и с жестким центром по внутреннему, который препятствует повороту сопряженной с ней пластины, не ограничивая ее перемещение, т. е. является скользящей опорой (первый вариант). Второй вариант отвечает случаю недостаточной жесткости внутренней части седла, толщина которой незначительно превышает пластину и ослаблена проходным отверстием. Это вариант пластины со свободным по внутреннему отверстию контуром. Пластина нагружена распределенной осевой силой на окружности 2r==d =2a и давлением р в пределах от 2 =d p=2a до 2Ь. Рассмотрим оба названных варианта. [c.111]

Рассмотрим прямоугольную пластинку системы пленка-подложка (толщина пленки гг, толщина подложки Н, длина /). Образец жестко закреплен с одного края в виде консоли. При выводе pa чeтfloй формулы предполагается, что остаточные напряжения п, одинаковы во всех точках покрытия. Удаление покрытия приводит к деформации образца под действием изгибающего момента М=ЕН / ( 2R), где Е — модуль упругости материала подложки, К — радиус кривизны пластины до изгиба. Измерив максимальный прогиб консоли / можно вычислить радиус кривизны / = ( /2/. С другой стороны изгибающий момент М связан с остаточными напряжениями формулой М = 1/2 о, - кИ. Приравнивая М к М как эквивалентные нагрузки получим выражение для расчета остаточных напряжений [c.115]

При расчетах жестких пластинок можно пользоваться принципом сложения (независимости) действия сил. Например, если пластинка при изгибе растягивается или сжимается силами, не зависящими от и.згиба, то нормальные напряжения от изгиба и растяжения (сжатия), вычисленные независимо друг от друга, суммируют, как в подобных случаях в балках. [c.498]

Дана общая теория расчета составных стержней. Рассмотрены частные случаи стержней с абсолютно жесткими и податливыми поперечными связями, приведены расчеты составных балок Уделено внимание также вопросам устойчивости составных стержней, их колебаниям, расчету составных пластинок, пределыюму равновесию составных пластинок, предельному равновесию составных стержней и пластинок и пр. [c.2]

Автором в статье [44] бьшо дано обобщение теории составных стержней с жесткими поперечными связями на многослойные пластинки. В дальнейшем АР. Хечумов [53] распространил уравнения автора на анизотропные составные пластинки и на их динамику. Динамический расчет составных стержней был опубликован в статье [43]. Ю.В. Быховским [2] и Р.А. Хечумовым [58] были развиты вопросы расчета составных стержней переменного сечения. [c.10]

Рассмотренный выше расчет составных пластинок с абсолютно жесткими поперечными связями применим для пролетов, которые значительно превышают общую толЕЦшу пластинки, и при сравнительно малой толщине швов. При толстых прослойках мевду упругими слоями пластинки, выполненных из податливого материала, следует учитывать поперечную податливость прослоек. В ряде случаев при этом целесообразно использовать схему составной пластинки с Тфугоподатливыми поперечными связями и абсолютно податливыми связями сдвига, поскольку учет сдвигающих усилий в швах сильно усложнил бы задачу расчета. Таким образом получаем часто применяемую схему расчета составной пластинки, в которой каждый упругий слой соединен с соседними слоями с помощью среды типа винклеровского упругого основания (рис. 121). [c.268]

В разнообразных инженерных проблемах приходится иметь дело с прямоугольной пластинкой, все четыре края которой жестко защемлены, но математическая трактовка этой задачи наталкивается на ряд трудностей. Первое пригодное для числовых расчетов решение было дано Б. М. Кояловичем ). Оно было несколько упрощено И. Г. Бубновым ), вычислившим таблицы наибольших прогибов и наибольших изгибающих моментов для различных соотношений между сторонами пластинки. Более подробные таблицы, основанные на решении автора настоящей книги ), были составлены Т. Ивэнсом ). [c.489]

При больших нагрузках в зонах концентрации напряжений появляются пластические деформации. На рис. 14 показано распределение напряжений Оу и интенсивности деформаций в наиболее нагруженном сечении растягиваемой пластинки с отверстием в условиях плоского напряженного состояния, а таюке изменение нормальных напряжений (Т0 и интенсивности деформаций в э на контуре отверстия (материал пластийки — сталь 45, 65 кгс/мм ). Расчет напряжений и деформаций произведен вариационно-разностным методом. Из рисунка видно, что при наличии упруго-пластических деформаций (зоны пластичности заштрихованы) максимум напряжений сдвигается от контура отверстия вглубь. Последнее связано с возникновением в глубине зон плоского напряженного состояния с одинаковыми знаками главных напряжений. что затрудняет пластическое течение и делает соответствуюш,ие кольцевые слои более жесткими. [c.556]

Использование деформационной теории пластичности при расчете круглых пластин. В большинстве работ, посвящ,енных пластическому состоянию пластин, материал предполагается жестко-пластичным и несущая способность опреде1яется при использовании критериев пластичности Мизеса или Треска—Сен-Венана [4, 5, 7]. Решение для предельного состояния круглых пластинок на основе теории приспособляемости изложено в работе 15]. Ниже рассматривается задача определения напряженно-деформированного состояния пластинок в упругопластической области на основе деформационной теории пластичности (см, гл. 4). [c.337]

Здесь возможна следующая схема разрушения (рис. 36, а). Пластическая зо а занимает область внутри вписанной в пластинку окружности. Остающиеся уголки являются жесткими. Поскольку край пластической области можно считать заделанным, то при такой схеме задача сводится к расчету заделанной круглой пластинки, который нами уже был проделан как в отношении предельной нагрузки, так и в отношении поля скоростей перемеще-иий. Поскольку такое поле существует, то принятая схема является кинематически допустимой, а соответствующий ей результат является примером неполного решения (см. 5 гл. И), которое отличается от полного отсутствием проверки непревышаемости условия пластичности в жестких областях. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...