Контактные с параллельными осями - Контактное

При расчете контактных напряжений различают два характерных случая первоначальный контакт в точке (два шара, шар и плоскость и т. п.) первоначальный контакт по линии (два цилиндра с параллельными осями, цилиндр и плоскость и т. п.). [c.103]

Контактные напряжения двух сжатых цилиндров с параллельными осями [c.55]

Расчет на прочность по контактным напряжениям рассмотрим на примере двух цилиндрических катков с параллельными осями II прижатых силами Fr (рис. 3.48). Площадка контакта цилиндров имеет вид площадки длиной Ь. Величину контактных напряжений Он можно определить по формуле Герца. [c.411]

Под действием нагрузки соприкасающиеся детали деформируются и первоначальный контакт переходит в контакт по весьма узкой площадке с высокими контактными напряжениями а . Например, в случае контакта двух цилиндров длиной Ь и радиусами и /"2 с параллельными осями, сжатых силой F, площадка контакта имеет вид узкой полоски (рис. 1.11). При этом точки наибольших контактных напряжений располагаются по средней линии полосы контакта. Значение этих напряжений вычисляют по формуле Герца [c.27]

В случае контакта цилиндров радиусов / 1 и с параллельными осями (рис. 2.45, б) поверхность касания обращается в узкий прямоугольник. Полуширина контактной площадки при этом будет [c.179]

Величина контактных напряжений в случае соприкосновения кулачка с роликом по линии определяется по формуле Герца для сжатия цилиндров с параллельными осями (см. 51) [c.338]

Поле зацепления. До сих пор, в сущности, рассматривалось только зацепление плоских шаблонов, имеющих форму сечения цилиндрического колеса плоскостью, параллельной торцовой. Прямые зубья реальных цилиндрических колес, образующих передачу, соприкасаются не в точке, а по контактной линии, параллельной осям вращения колес, которая проецируется в точку С на торцовую плоскость. При вращении колес эта контактная линия перемещается в пространстве вместе с точкой С. След ее движения образует плоскость, или поле зацепления (рис. 9.11), ширина которого Ь равна ширине колес, а длина ga — длине активного участка линии зацепления. Активный участок ограничивают точки пересечения окружностей вершин (с радиусами Гах, Газ) с линией зацепления NyN . Как было показано на рис. 9.7, расстояние между двумя соседними эвольвентными профилями, измеренное по общей нормали к ним (а линия зацепления NiN и есть такая общая нормаль), равно pi,i — шагу зубьев по основной окружности. Так как шаг ры = л /2, то с учетом формулы (9.8) [c.245]

Приведем без вывода расчетные формулы для определения контактных напряжений, обычно называемые формулами Герца. В случае первоначального контакта по линии (два цилиндра с параллельными осями, цилиндр и плоскость) [c.213]

МЕСТНЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ СДАВЛИВАНИИ ДВУХ ЦИЛИНДРОВ С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ ОСЯМИ. [c.387]

Расчет на усталость рабочих поверхностей зубьев по контактным напряжениям для закрытых передач выполняется обычно как проектный. Цель расчета—предупредить усталостное выкрашивание рабочих поверхностных слоев зубьев в течение заданного срока службы. Его ведут по максимальным контактным напряжениям, возникающим на площадке контакта, и определяемым по формуле Герца (формула получена для контакта двух круговых бесконечно длинных цилиндров с параллельными осями) [c.155]

Определение контактных напряжений рассмотрим на примере сжатия двух цилиндров с параллельными осями (рис. 1.12). [c.21]

Следовательно, имеет место довольно значительное отличие условий работы находящихся в зацеплении зубьев от предпосылок, положенных в основу вывода выражения (38) гл. 13 для наибольшего давления между соприкасающимися круговыми цилиндрами, с параллельными осями. Несмотря на это. выражение (38) гл. 13 все же лежит в основе расчета рабочей поверхности зуба на контактную прочность (выносливость). Соответствующий выбор допускаемых значений давлений, проверенных практикой применения зубчатых передач, позволяет получать достаточно хорошие результаты. [c.411]

На рис. 0.1 изображен пример сжатия двух цилиндров с параллельными осями. До приложения удельной нагрузки q цилиндры соприкасались по линии. Под нагрузкой линейный контакт переходит в контакт по узкой площадке. При этом точки максимальных нормальных напряжений располагаются на продольной оси симметрии контактной площадки. Величину этих напряжений вычисляют по формуле [c.8]

Следует иметь в виду, что при опытах на роликах с параллельными осями поверхности трения и масло работают в более благоприятных условиях, нежели в реальных червячных передачах, так как на обычных роликовых машинах нг воспроизводится скольжение вдоль контактных линий. [c.270]

Этот расчет должен обеспечить отсутствие усталостного выкрашивания рабочих поверхностей зубьев. Его ведут по максимальным контактным напряжениям, возникающим на площадке контакта, по формуле Герца (эта формула получена для контакта двух круговых бесконечно длинных цилиндров с параллельными осями) [c.258]

Пример решения задачи о взаимодействии двух цилиндров с параллельными осями, к которым приложены нормальная и тангенциальная силы, действующие на единицу длины цилиндра, Н/м. В области контакта, представляющей полосу -а<х<Ь (г = 0), возникают нормальные напряжения а, = р х) (контактные давления) и касательные напряжения =т(л), при этом поверхность тел деформируется. Наклон касательной ди, [c.38]

При повороте на угол 2ф касательная П3З совпадает с ПгГ, и право войти в контакт получит точка З3 и т. д. Контакт, или соприкасание, названных точек будет происходить на линии зацепления в точках 2, 5 и т. д. Как видно, при равномерном вращении колеса контактная точка равномерно перемещается по линии зацепления. При этом скорость точки контакта а = г . По щирине зубчатого колеса происходит линейчатый контакт двух эвольвентных поверхностей с образующими, параллельными оси колес. [c.207]

Для передач с параллельными или с пересекающимися осями уравнения (22.6) удовлетворяются, если совпадают мгновенные оси вращения при зацеплении Q с Si и Q с Если контактные линии, определяемые уравнениями (22.4) и (22.5), не совпадают, но в каждый момент времени имеют общую точку, то получится точечный контакт поверхностей Si и Sa. [c.416]

Два цилиндра из идеально пластического материала, соединенных волокнами, расположенными параллельно оси (рис. 1.6), демонстрируют как формальную, так, возможно, и физическую аналогию поведения систем с фрикционной связью. Можно представить себе различные ситуации. Предположим, что волокна гладкие и трение по поверхностям раздела волокно — связующее (цилиндр) отсутствует, тогда сила, необходимая для разделения цилиндров, равна нулю. При большом коэффициенте трения, но отсутствии контактных сжимающих напряжений на поверхности раздела сила для разделения цилиндров также равна нулю. Прочность связи между цилиндрами будет значительна лишь при возникновении на поверхности трения контактных сжимающих напряжений (в результате усадки или другого несовпадения размеров). Однако величина контактных напряжений может изменяться со временем. К уменьшению напряжений могут привести явление ползучести, колебание температуры (если коэффициенты линейного термического расширения волокон и материала цилиндров различны), а также поперечные растягивающие напряжения, приложенные к цилиндрам. [c.27]

Оси 1л, 2л, Зл, 1в, 2в, Зв проходят через центры масс соответственно тел А и В. Оси 1л и 1в, 2л и 2в, Зл и Зв соответственно параллельны и одинаково ориентированы. Оси Зл и Зв параллельны нормали к площадке контакта, возникающего при ударе, с которой совмещена ось 3 (направлена внутрь тела Л) оси 1л и 1 в, 2л и 2в параллельны осям 1 и 2, проходящим через точку контакта и расположенным в площадке контакта. Координаты контактной точки тела А в системе осей 1л, 2л, Зл суть x,л,,X2J , х , а контактной [c.261]

Для того чтобы штамп, нагруженный сосредоточенной силой, параллельной оси Охз, совершил только поступательное перемещение, необходимо и достаточно, чтобы ось действия силы совпадала с прямой Х = х, Х2 = Х2, где (х°,х2) — координаты центра давления подошвы штампа, которые определяются как координаты центра тяжести эпюры контактного давления для случая поступательного (без перекосов) вдавливания штампа. При этом перемещение штампа <5о и действующая на него сила F3 связаны равенством [c.24]

Эта модель предполагает, что поведение элемента описывается простыми одномерными соотношениями напряжение —- деформация для сжатия и сдвига. Такие соотношения можно установить, рассматривая элемент контакта, параллельный оси х, как показано на рис. 8.1. Случаи сжатия и сдвига для наглядности показаны отдельно. На рис. 8.1 (а) и 8.1 (Ь) представлен один контактный элемент с двумя степенями свободы. Предполагается, что толщина элемента h мала по сравнению с его длиной. [c.201]

Прибор БВ-986 предназначен для контроля направления зуба прямозубых цилиндрических колес с модулем т = 1,5 — 6 и диаметром й = 60 — 250 мм. Прибор имеет две центровые бабки, между центрами которых закрепляется оправка с контролируемым прямозубым колесом. Измерительная каретка, несущая измерительный наконечник и отсчетное устройство с ценой деления 0,005 мм, перемещается по направляющим параллельно оси центров. Измерительный наконечник находится в осевой горизонтальной плоскости и касается боковой поверхности зуба. Отклонения поверхности зуба вызывают смещения наконечника в плоскости, касательной к цилиндру, соосному колесу, и фиксируются отсчетным устройством. Прибор БВ-986 подлежит замене прибором БВ-5055, который позволяет также контролировать отклонения контактной линии косозубых колес с = 20—320 жж и т = 1 н-8. [c.470]

Дорн может состоять из роликов с осями, расположенными параллельно оси гиба. В этом случае оси связаны между собой серьгами (рис. 27, к). Для трубы диаметром 108 мм при толщине стенки 5 мм берут четыре ролика диаметром 92 мм. В такой конструкции между трубой и дорном возникает трение качения, что уменьшает потребную мощность трубогибочного станка. Кроме того, уменьшается глубина рисок на трубе, возникающих от контактных напряжений. [c.47]

В прямозубых эвольвентных колесах контакт осуществляется одновременно по всей длине зуба по линии, параллельно оси колеса и линии > полюсов (линии касания начальных цилиндров). В процессе работы колес контактная линия перемещается, описывая в неподвижном (связанном с осями колес) пространстве плоскость зацепления, а в подвижном (связанном с колесами) пространстве — профильную поверхность зуба (рис. 8.3). В одном [c.265]

Беличье колесо представляет собой ряд алюминиевых или медных стержней, присоединенных на концах к двум соответственно алюминиевым или медным кольцам. -Стержни таким образом оказываются замкнутыми между собой накоротко отсюда и название ротора — короткозамкнутый. Ротор с контактными кольцами (фазный) выполняется в виде цилиндра, по наружной поверхности которого параллельно оси расположены пазы. В пазах размещена трехфазная обмотка. Короткозамкнутый ротор более распространен, чем фазный. [c.14]

Fia конце якоря и вращается вместе с ним. Он смонтирован на диске, который крепится к якорю изолированным от массы винтом. Этот же винт соединяет конец первичной обмотки якоря с изолированным от диска неподвижным контактом прерывателя. В якоре параллельно контактам прерывателя установлен конденсатор. Рычажок прерывателя качается на оси, не изолированной от диска, и тем самым сообщается с массой. Рычажок своим контактным винтом прижимается под давлением плоской пружины к неподвижному контакту. Размыкание прерывателя, вращающегося вместе с якорем, достигается тем, что прерыватель вращается внутри неподвижной кольцевой обоймы, на внутренней поверхности которой имеются два выступа. При вращении прерывателя рычажок скользит концом с фибровой колодочкой по внутренней поверхности обоймы. Набегая на выступы обоймы, рычажок поворачивается на оси и размыкает контакты. Изменение угла опережения зажигания осуществляется вручную поворотом обоймы прерывателя в ту или другую сторону. Положение якоря магнето, отвечающее оптимальному углу начала размыкания прерывателя, показано на фиг. 362, ж и 3. Изменение момента зажигания вызывает отклонение угла начала размыкания от оптимального его значения. Вторичная обмотка якоря (фиг. 361) присоединена одним концом к первичной обмотке и через нее к массе, а другим концом к контактному кольцу коллектора. Коллектор обеспечивает присоединение внещней цепи высокого напряжения к вторичной обмотке вращающегося якоря. К контактному кольцу прижимается угольная щетка, связанная соединительным мостиком высокого напряжения с раздаточным электродом ротора кругового распределителя. На соединительном мостике установлен искровой предохранитель. В момент искрообразования в свече разрядный ток высокого напряжения переходит с контактного кольца коллектора на щетку и по соединительному мостику через распределитель к соответствующей свече, откуда по массе возвращается во вторичную обмотку. [c.410]

В постановке, изложенной в предыдущем параграфе и в 8 гл. I, рассмотрим задачу о контактном взаимодействии тонких кольцеобразных накладок с круговой осью и упругой бесконечной плоскости С круглым отверстием. Параллельно будут рассматриваться три задачи. [c.211]

При отсутствии нагрузки две детали могут соприкасаться в точке пли по линии, т. е. иметь начальный контакт точечный (контакт шариков и колец подшипников, двух шаров и т. п.) или линейный (контакт двух цилиндров, контакт зубчатых колес и т. п.). Под нагрузкой начальный контакт переходит в контакт по весьма узкой площадке с высокими контактными напряжениями. Например, в случае контакта двух цилиндров длиной Ь и радиусами ri и Га с параллельными осями, сжатых силой Р, площадка контакта имеет вид узкой полоски (рис. 3.2). При этом точки наибольших контактных напряжений располагаются по средней линии полосы контакта. Значение этих напряжений вычисляют по формуле Г ерца [c.261]

Барабан барабанного контроллера выполняется в виде комплекта литых сегментов, закреплённых на стальном опрессованном изоляцией валу со сменными контактными накладками или без них, либо в виде цилиндра из изоляционного материала (пропитанное дерево, гетинакс и т. п.), на поверхности которого укреплены контактные накладки. Параллельно оси барабана на изолированной рейке укрепляются пружинящие пальцы с контактными сухарями на концах (фиг. 45). При вращении барабана контактные сухари [c.483]

Практически более важнре значение имеют некоторые иные типы контактной проблемы , а именно а) контакт шарика с поверхностью желобка, радиусы кривизны которого больше радиуса (задача о шарикоподшипнике), б) контакт (вдоль образующей) двух цилиндрических тел с параллельными осями (внутреннее касание), радиусы оснований которых равны или отличаются друг от друга на очень малую величину (порядка нескольких десятков микрон). [c.248]

Нагрузочная способность передач с эвольвентным зацеплением ограничена малыми радиусами кривизны профилей зубьев и, следовательно, значительными контактными напряжениями. Повышение контактной прочности достигается применением круговинтового зацепления М. Л. Новикова, в котором профили зубьев колес в торцовом сечении ограничены дугами окружностей близких радиусов (рис. 3.114). Зуб шестерни 2 делается выпуклым, а зуб колеса 1 — вогнутым. Линия зацепления расположена параллельно осям колес, и поэтому площадка контакта зубьев здесь перемещается не по профилю зубьев, как в эвольвентной передаче, а вдоль зубьев. Непрерывность передачи движения обеспечивается винтовой формой зубьев. Поэтому зацепление Новикова может быть только косозубым. Практически угол р = 10...30°. [c.372]

Внешнее эвольвентное зацепление, несмотря на ряд достоинств (простота изготовления, нечувствительность к изменению межосевого расстояния и др.), имеет существенный для тяжело нагруженных передач недостаток, заключающийся в том, что зубья касаются выпуклыми поверхностями. Для уменьшения контактных напряжений надо, чтобы выпуклая поверхность одного зуба касалась вогнутой поверхности другого зуба. Такое касание имеют эвольвентные зубья при внутреннем зацеплении и зубья, профили которых очерчены по гипоциклоиде и эпициклоиде (циклоидное зацепление). Еще более благоприятный контакт получается у зубьев, профили которых по предложению М. Л. Новикова в торцовой плоскости очерчены по дугам окружностей с почти равными радиусами (рис. 156). В цилиндрической передаче эти зубья делаются винтовыми, и потому полученное зацепление называют иногда круговинтовым. Рассматриваемое зацепление — точечное, и в каждой торцовой плоскости зубья касаются только в одной точке К. Непрерывность зацепления обеспечивается тем, что зубья выполнены винтовыми. Поверхности зубьев рассматриваемого зацепления должны быть образованы так, чтобы точка контакта К перемещалась параллельно осям вращения колес. [c.445]

В зацеплении Новикова контакт зубьев происходит в точке и зубья касаются только в момент прохождения профилей через эту точку (рис. 10.7), а непрерывность передачи движения обеспечивается винтовой формой зубьев. Поэтому зацепление Новикова может быть только косозубым с углом наклона зубьев = = 15...20°. Положение точки контакта зубьев характеризуется ее смеицением от полюса, а линия зацепления располагается параллельно оси колеса. В результате упругой деформации и приработки под нагрузкой точечный контакт переходит в контакт по малой площадке (рис. 10.7). При взаимном перекатывании зубьев контактная площадка перемещается вдоль зуба с больщой [c.160]

На рис. 1 изображены проекции контактных линий для различных фаз зацепления архимедовой червйчной передачи на плоскость XOZ, параллельную осям червяка и червячного колеса, и на плоскость YOZ, перпендикулярную к оси червяка. Расположение координатных осей выбрано так, что ось ОХ совпадает с осью червяка, а ось ОУ — с линией кратчайшего расстояния между осями червяка и червячного колеса. [c.40]

Допускается оценивать полноту контакта зубчатого колеса по суммарному пятну контакта его зубьев с зубьями измерительного зубчатого колеса. Полнота контакта может нормироваться следующими показателями Fft r(Fftn) - отклонение осевых шагов по нормали FtXFt) - суммарная погрешность контактной линии FpXFp) - пофешность направления зуба 4(4) - отклонение от параллельности осей iyr(iy) - перекос осей. В табл. 22 даны нормы контакта. [c.36]

Предельный коэффициент обжима можно определить графоаналитически, для чего используют график Оао (Кп), построенный по соответствующей формуле табл. 1 при известных Og, От, фр и fA, R, а, S, R. Прямая, параллельная оси абсцисс, имея своей ординатой Окр, в точке пересечения с кривой графика указывает численное значение предельного коэффициента обжима для различных условий контактного трения (рис. 6). Значения коэффициентов обжима, полученные графоаналитически, следует разделить на коэффициент запаса устойчивости, равный 1,1—1,15. [c.205]

Более эффективное использование момента гироскопических сил достигается в предложенном Э. Сперри активном гироскопическом успокоителе качки (1911). В нем имеется два двухстепенных гироскопа большой силовой и малый — индикаторный. Большой гироскоп подвешен и ориентирован на судне так же, как в успокоителе системы Лликка, но центр масс подвижной системы находится здесь на оси прецессии, а момент на этой оси создается с помощью исполнительного электродвигателя и управляемого тормоза. Малый гироскоп играет роль датчика угловой скорости бортовой качки. Для этого его прецессионные движения стеснены возвратной пружиной и он расположен на судне так, что ось прецессии его перпендикулярна плоскости палубы, а ось ротора в положении равновесия параллельна поперечной оси судна. Малый гироскоп через контактное устройство по оси прецессии управляет большим гироскопом так, что либо накладывает на камеру последнего полный момент сил того или иного знака, развиваемый двигателем, либо посредством электромагнитного тормоза стопорит камеру большого гироскопа относительно судна. [c.172]

По 8КН-диаграмме из этих координат проводят линии, параллельные осям. Определяют точку пересечения кривой с параметром /С=+2 дБ. Устанавливают искатель на эталон № 2 и фиксируют эхо-сигнал от бокового отверстия. Регулятором чувствительности (аттенюатором) уменьшают его амплитуду до контрольного уровня (линии развертки), а затем поворотом агЗРемюатора уменьшают чувствительность еще на /С=+2 дБ. Если параметр К — отрицательная величина, то в этом случае чувствительность дефектоскопа необходимо повысить на /С дБ Если качества поверхности изделия и эталона не соответствуют друг другу, необходимо вводить поправку на потери в контактном слое. [c.95]

Давление металла на валки равно давлению валков на металл, поэтому определим последнее. Выделим в прокатываемой полосе в зоне отставания (см. рис. 159) элемент шириной йх на расстоянии X от линии центров валков. Размер элемента в направлении, параллельном осям валков, принимаем равным единице. Запишем условие равновесия элемента под действием приложенных к нему сил от двух валков. На выделенный элемент валки оказывают нормальное давление рх, действующее по направлению радиуса. К контактной поверхности приложено напряжение трения т, направленное по касательной к поверхности валка. Действие отброшенных частей полосы можно представить горизонтальными нормальными напряжениями Сх и Ох+йОх соответственно с "правой и левой сторон выделенного элецента. Согласно условию равновесия, сумма проекций всех сил, действующих на элемент, на направление прокатки должна ра внять-ся нулю (напряжение взято с плюсом) [c.326]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...