Сварк конструкционных сталей, работающих под

Следует отметить, что выбор технологии сварки этих сталей зависит не только от химического состава сталей, но и от назначения конструкций, которые могут работать на динамическую и статическую нагрузки. Иногда от конструкции требуются в первую очередь высокие антикоррозионные свойства. При сварке конструкционных сталей очень важно правильно выбрать режим сварки. Для предотвращения появления хрупких закалочных структур и появления трещин в шве и околошовной зоне следует [c.83]

Электроды НИИ-48 применяются для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, а также для сварки конструкционных сталей высокой твердости, конструкции которых работают в условиях динамических нагрузок. [c.289]

Зарождение трещин в околошовной зоне в зависимости от легирования металла, условий сварки и режима последующего отпуска или эксплуатации может идти разными механизмами. По данным работы [107], в Сг-Мо-У и Сг-Мо сталях и швах наиболее вероятно первоначальное образование дефектов типа зародышевых пор по границам зерен первичного аустенита. В конструкционных сталях повышенной прочности и высоконикелевых сплавах возникают преимущественно зародышевые клиновые трещины. [c.98]

При монтаже лифтов сварщик работает с малоуглеродистыми конструкционными сталями. Для сварки этих сталей применяют электроды марок СМ-11, АНО-5, ОЗС-2, ОЗС-6С, УОНИ-13/45, МР-3. Все эти электроды, кроме электродов ОЗС-6С, допускают сварку во всех пространственных положениях. Для сварки при отрицательных тем- [c.252]

Эти электроды применяют для сварки конструкционных, нержавеющих, окалиностойких, жаропрочных и других специальных сталей и сплавов. Следует помнить, что в аэрозолях при сгорании этих покрытий могут быть различные фтористые соединения. Сварщики, работающие фтористо-кальциевыми электродами в закрытых сосудах и помещениях, должны иметь средства индивидуальной защиты органов дыхания или работать при подаче чистого воздуха в зону дыхания. [c.71]

По назначению металлические электроды разделяют на следующие группы для сварки конструкционных и легированных сталей, для сварки чугуна, для сварки цветных металлов и их сплавов, для наплавочных работ. [c.473]

В табл. 115 приведены данные об электродах, применяющихся при изготовлении котлов и трубопроводов высокого давления и.высоких температур, а также широко применяющихся при монтажных работах на электростанциях. В табл. 116 приведены данные об электродах, предназначенных для сварки теплоустойчивых и конструкционных сталей. В табл. 117 приведены данные об электродах для сварки нержавеющих жаропрочных окалиностойких сталей. [c.265]

Электроды с основным покрытием применяют для сварки конструкционных, коррозионно-стойких, окалиностойких, жаропрочных и других специальных сталей и сплавов. В аэрозолях, образующихся при сгорании покрытий, содержатся различные фтористые соединения, поэтому при сварочных работах в закрытых помещениях необходима хорошая вентиляция, а сварщики должны быть обеспечены средствами индивидуальной защиты дыхательных органов или работать с подачей чистого воздуха в зону дыхания сварщика [c.75]

К сварщику 4-го разряда, кроме того, предъявляются дополнительные требования он должен знать основные законы электротехники, способы испытания сварных швов, особенности сварки и воздушно-дуго-вой резки на постоянном и переменном токе, механические свойства свариваемых металлов и сварных швов, должен уметь подобрать режим сварки по приборам и читать чертежи сварных конструкций. Дополнительно к требованиям, предъявляемым к сварщикам 3-го разряда, он должен уметь выполнять работы по сварке конструкций и трубопроводов из конструкционных сталей, цветных металлов и сплавов, сваривать детали из чугуна, наплавлять сложные детали и инструмент, выполнять воздушно-дуговую резку и строжку деталей из различных металлов во всех пространственных положениях. [c.6]

Полуавтомат А-1230 (рис. 36) предназначен для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей тонкой электродной проволокой сплошного сечения в защитной среде углекислого газа. Отсутствие промежуточного пульта управления, небольшая масса и габариты переносных узлов полуавтомата позволяют применить его для работы в монтажных условиях. [c.87]

Для низколегированных конструкционных и теплоустойчивых сталей хорошие результаты обеспечивают кольцевые листовые (рис. 75, б) пробы и пробы, имитирующие сварку корневого слоя жестко закрепленного стыкового шва (рис. 75, в). По данным работы [108], при использовании пробы типа показанной на рис. 75, б, хорошие результаты обеспечиваются, когда толщина пластины, на которую производится приварка накладки, не меньше 35 мм. Во всех случаях усиление швов перед испытанием не должно подвергаться зачистке до плавного сопряжения с основным металлом. Для оценки околошовного растрескивания листовых высокожаропрочных никелевых сплавов используются кольцевые пробы типа показанной на рис. 75, г [ИЗ]. [c.127]

По масштабам применения совр. способов сварки и по уровню механизации сварочных работ ( в 1962—63 до 47%) СССР занимает 1-е место в мире. Сварка (особенно Э) позволяет наиболее полно использовать свойства различных сталей и др. конструкционных материалов, обеспечивая высокую надежность, долговечность и минимальный вес конструкций. На основе достижений сварочной науки и техники обеспечивается решение важнейших вопросов технич. прогресса во мн. отраслях нар. х-ва, поэтому Июльский пленум ЦК КПСС (1960) наметил спец. мероприятия по ускоренному развитию сварочной техники. [c.151]

Применяемые в сварочной технике разнообразные конструкционные материалы должны удовлетворять определенным требованиям не только эксплуатации (прочность при статической или динамической нагрузке, при нормальной, низкой или высокой температуре, под действием тех или иных активных сред), но и технологии сварки. Поэтому исследования свариваемости, представляющей комплексную технологическую характеристику поведения металлов при сварке, уже давно стали составной частью работ по созданию новых марок металла. [c.39]

Сварка в углекислом газе с успехом применяется для исправления дефектов в стальном литье. Работы, проведенные в последнее время рядом исследовательских организаций, подтверждают возможность сварки углекислым газом низколегированных конструкционных, а также высоколегированных нержавеющих и окалиностойких сталей. [c.237]

Известно, что автомобильные детали, подлежащие наплавке, изготовляются из конструкционных углеродистых и легированных сталей и, как правило, термически обработаны на высокую твердость, работают преимущественно на износ при значительных нагрузках, во многих случаях знакопеременных. При восстановлении деталей сваркой и наплавкой детали подвергаются большим тепловым воздействиям. При этом важно обеспечить деталям требуемые жесткость, прочность и износостойкость. В этом отношении большую роль играют глубина проплавления основного металла, величина зоны термического влияния, структура наплавленного слоя и качество его поверхности и др. Все эти свойства и эксплуатационная долговечность восстановленных деталей определяются режимами наплавки и возникающими при этом тепловыми воздействиями на деталь, применяемыми материалами (электродная проволока, флюсы, электроды) и др. Рассмотрим кратко основные из этих вопросов, являющихся общими и одинаково важными при всех способах восстановления деталей сваркой и наплавкой. При сварке и наплавке деталей горение дуги сопровождается выделением большого количества теплоты. Деталь подвергается быстрому местному нагреву. Количество теплоты в калориях, введенное в единицу времени в металл детали (эффективная тепловая мощность дуги), может быть определено по уравнению [c.215]

При рациональном подборе паяемых материалов и припоев и использовании конструкций с оптимальной площадью перекрытия надежность паяных соединений по сравнению со сварными в четыре раза выше для самолетов и в 20 раз выше для космических аппаратов [1 ]. В связи с этим вполне закономерен интерес к пайке со стороны специалистов самых различных отраслей техники. С широким внедрением новых конструкционных материалов и переходом на легированные стали, сварка которых затруднена, значение пайки будет возрастать. Поэтому важно не только знать технологию пайки, но и изучить физико-химические явления, протекающие при формировании паяных швов и работе паяных соединений. [c.3]

Жаропрочные стали на базе 14—25% хрома и 9—35% никеля, легированные молибденом, вольфрамом, титаном, ниобием, бором, ванадием, составляют большую группу конструкционных материалов, рассчитанных на работу при температурах до 800 С [6, 20, 21]. При их сварке под флюсом используют проволоки, обеспечивающие аустенитную, аустенитно-боридную или аустенитно-ферритную структуры шва. Из условий стойкости против охрупчивания, вызываемого сигма-фазой, количество феррита в швах ограничивают до 2—3%, если температура [c.374]

Во избежание растрескивания как после сварки, так и после закалки очень важно детали немедленно подвергать отпуску или отжигу. Отжиг при низких температурах обеспечивает весьма высокие механические свойства, но в случае работы в агрессивных средах (морской воздух и др.) в деталях может наблюдаться коррозионное растрескивание под напряжением. Полностью нержавеющи.ми свойства.ми сложнолегированные стали не обладают, но их коррозионная стойкость значительно выше, чем стойкость низколегированных конструкционных сталей, и несколько уступает простым 13%-иым хромистым нержавеющим сталям типа 1X13. [c.131]

Рис. 7.26. Влияние сварки на кривую усталости конструкционной стали с пределом текучести в диапазоне 30—52 ООО фунт/дюйм . Испытания на пульсирующее растяжение (amtn=0). (Данные из работы [24].) / —ровный лист 2 — поперечный стыковой шов (ручная сварка) 3 — поперечный стыковой шов (автоматическая сварка) 4 — поперечный ненесущий угловой шов 5 — продольный не-несущий угловой шов 6 — продольное подкрепление, приваренное к краю пластины угловым швом 7 — продольный несущий угловой шов.

В Советском Союзе этой проблемой на протяжении ряда лет занимаются коллективы многих научно-исследовательских институтов, заводских лабораторий. Проблема сварки аустенитных сталей сложна и многообразна еш,е и по той причине, что одна -И та же аустенитная сталь зачастую может иметь различное назначение. Она может работать и в качестве нержавеюш,его или коррозионностойкого материала, либо жаропрочного или окалиностой-кого, а иногда и в качестве конструкционного теплостойкого материала или средства биологической защиты от нейтронного излучения. Это значит, что в зависимости от назначения сварной конструкции одну и ту же сталь приходится сваривать по различной технологии, применяя тот или иной способ сварки, те или иные присадочные материалы. [c.4]

СВ-10Х16Н25М6 Для сварки малоуглеродистых и низ-1 колегированных конструкционных сталей с аустенитными, работающими при повышенных температурах, а также для сварки жаропрочных сталей ряда марок, содержащих до 25—35% Ni, для работы при температурах до 700° С [c.306]

Существует большая группа сварных изделий — сварной режущий инструмент. В работе [227] изучено влияние ТЦО на структуру и механические свойства сварных швов заготовок инструмента. Для экономии дорогостоящих быстрорежущих сталей режущий инструмент обычно изготавливают, предварительно сваривая заготовки из быстрорежущих сталей, например Р6М5, и конструкционных (углеродистых и низколегированных). Быстрорежущая часть заготовки предназначена для рабочей (режущей) зоны инструмента, конструкционная, например из стали 45,— для хвостовиков сверл, фрез, метчиков и т. д. Сварку сталей производят двумя наиболее распространенными способами трением и электроконтактным оплавлением. Сварной шов в месте соединения быстрорежущих и конструкционных сталей характеризуется большой твердостью (до 63—65 ННСэ), хрупкостью и практически не обрабатывается резанием. Большая твердость шва обусловлена закалкой поверхностных слоев при охлаждении на воздухе от температур оплавления и появлением в его структуре ледебуритных игл — крупных карбидных включений. Значительная хрупкость зоны шва связана с потерей пластичности сталью, перегретой при сварке до оплавления, и с ускоренной кристаллизацией и последующей закалкой. Такая структура неудовлетворительна не только для механической обработки при изготовлении инструмента, но и для окончательной ТО — закалки и соответствующего отпуска. Дело в том, что если производить закалку сварного соединения, в структуре которого имеется ледебурит, то получаемая структура мартенсита с иглами крупных карбидов тоже имеет неудовлетворительные свойства. На практике часто сварные швы не подвергают закалке. [c.225]

В технической литературе имеется мало данных по прочности соединений с частичным проваром сечения. Для описываемых испытаний была изготовлена только одна серия образцов из углеродистой конструкционной стали А5ТМА7. Сварка производилась электродами Е 6010 без последующей термической обработки для устранения остаточных напряжений. Работа выполнялась без тщательного технического надзора. Большинство образцов было испытано в состоянии после сварки и небольшое число — после удаления усиления шва. Таким образом, проведенные испытания позволяют оценить влияние нескольких факторов. [c.157]

Балки мостов п других сооружений, работающих при переменных нагрузках, редко подвергаются в эксплуатации усталостному нагружению, настолько неблагоприятному, как при испытаниях, результаты которых приведены в табл. 10.4. Ввиду этого не<"бходимо располагать методо.м экстраполирования ил еющихся экспериментальных данных для определения предела выносливости при других условиях нагружения. Один из таких методов заключается В использовании диаграммы предельных напряжений (рис. 10.12). На этой диаграмме нанесены также основные расчетные напряжения, рекомендованные в 1963 г. техническими условиями на конструкции мостов Американского общества сварки [12], а также допускаемые напряжения для балок с накладками на часги длины пояса из углеродистых конструкционных сталей А 373 или А 36. Из приведенных данных видно, что многие балки могли бы удовлетворительно работать при переменной нагрузке, соответствующей рекомендуемым расчетным напряжениям. Однако те же данные показывают, что 1при некоторых условиях нагружения балки со стыками, накладками на части длины поясов и другими неблагопр иятными деталями конструкции необходимо принимать пониженные расчетные напряжения. Возможно, что специальные ограничения необходимы также при . использовании тонкой стенки, испытывающей поперечные деформации при рабочих нагрузках. [c.266]

Основным способом механизированной дуговой сварки, обеспечиваю-ПЦ1М высокое качество шва, производительность и эконолшчность процесса, является автоматическая сварка под слоем флюса. Она применяется в широком диапазоне толщин свариваемых элементов и допускает соединение деталей как из обычных конструкционных сталей, так и из высокопрочных, коррозионно-стойких, жаропроч1ШХ, а также из алюминиевых и титановых сплавов. Особенно эффективно применение автоматической сварки в серийном производстве и для конструкций с длинными швами. Для конструкций с короткими разбросанными швами применяют полуавтоматическую шланговую сварку, а при малом объеме сварочных работ — ручную дуговую сварку. [c.68]

Практика показывает, что обычно трещины проходят на расстоянии 0,5—2,0 мм от стыка по быстрорежущей стали. Механизм образования внутренних напряжений в сварной заготовке при охлаждении на воздухе после электросварки и появления трещин в зоне шва со стороны быстрорежущей части подробно пояснен К. П. Имшенником (ВНИИ). Основные положения этой работы по указанным выше вопросам вполне применимы для заготовок, сваренных методом трения. Суть этих положений заключается в следующем. В охлаждаемой сварной заготовке происходят структурные превращения в зоне термического воздействия, но не одновременно, а в зависимости от температуры нагрева при сварке. В конструкционной стали аустенит превращается в перлит при температуре ниже 723° при этом несколько увеличивается его объем по сравнению с объемом аустенита быстрорежущей стали, однако значительных напряжений не возникает, так как они частично погашаются пластическими деформациями аустенита быстрорежущей стали. В связи с тем, что заготовка охлаждается в осевом направлении и на поверхности область мартенсита на быстрорежущей части заготовки распространяется на участки в направлении к сварному шву. На поверхности заготовки происходит более быстрое образование мартенсита чем в центре ее. [c.32]

Наглядным примером в этом отношении является проблема хладостойкости сварных конструкций, изготавливаемых из обычных конструкционных сталей и эксгауатируемых в атмосферных условиях с температурами не ниже минус 60-70 С. Эти конструкции довольно многочисленны — опоры линий электропередач, некоторые трубопроводы, мосты, строительная техника, транспортные конструкции, машины добывающей промышленности, работающие на открытом воздухе, и др. Многие из них работают при температурах ниже первой критической температуры хрупкости, когда не исключено внезапное разрушение с выходом конструкции из строя. Между тем существуют более дефицитные и дорогие марки сталей и технологии их производства, при которых хрупкие разрушения сварных конструкций при климатических низких температурах могут бьпъ полностью исключены. Таким образом, проблема хладостойкости в определенной мере является не столько проблемой технической, сколько экономической. Значительное влияние фактор стоимости оказывает на сварные конструкции массового выпуска. Здесь проявляется возможность обеспечить существенную экономию средств за счет механизации и автоматизации производства, црименения специальных приспособлений и транспортных средств, методов сварки, удобных для автоматизации, и т.д. Например, стоимость сложного по форме кузова автомобиля в десятки раз меньше, чем стоимость аналогичных конструкций при единичном способе их производства. [c.18]

Авторы работ [34, 75, 62, 63, 61] считают, что причиной образования горячих трещин в швах при сварке углеродистых и низколегированных конструкционных сталей является сохранение между стыками кристаллитов пленок жидкой фазы эвтектического типа к моменту, когда в шве возникают растягивающие напряжения. Такая же точка прения высказана в работах [47, 96, 98] применительно к аустенитным талям и сплавам на никелевой основе. Природа образования горячих трещин в щвах при сварке цветных металлов и их сплавов рассматривается с этих же позиций [52, 42]. Авторы работ [102, 103] отмечают, что для зарождения горячих трещин кроме наличия жидких межкристаллит-ных прослоек к моменту возникновения и нарастания растягивающих напряжений необходимо, чтобы значительная часть поверхности границ кристаллитов была покрыта пленками такой жидкости. Если же пленки покрывают лишь незначительную часть межкристаллитных границ. [c.284]

В ряде работ [71, 72] подчеркивается, что в люмент образования горячих трещин наличие жидких межкристаллитных прослоек не обязательно. Исследованием процесса кристаллизации металла шва на низкоуглеродистой конструкционной стали с применением модифицированного микроскопа с горячими столом и камерой [101] установлено, что горячие трещины в металле таких швов возникают после того, как затвердевание закончилось. Указывается, что при нагревании такого шва под микроскопом плавление зоны сегрегации серы и фосфора при температуре ниже 1460° С не наблюдалось. В работе [8] расчетным путем установлено, что при однопроходной автоматической сварке нержавеющей аустенитной и углеродистой конструкционной сталей толщиной 2,5 и 10 мм на режимах, обеспечивающих сквозное проплавление, возникновение растягивающих напряжений в шве до завершения кристаллизации может быть только в высоколегированной стали толщиной 10 мм (при температуре 1450° С примерно за 2 с до завершения кристаллизации). Во всех остальных случаях швы начинают испытывать растягивающие напряжения и деформироваться только через несколько секунд после окончания кристаллизации и при значительно более низкой температуре, чем температура солидуса. Отмечается, что чем толще свариваемый металл, тем при более высокой температуре шва возникают в нем растягивающие напряжения и деформации и тем, следователь-но, больше вероятность образования горячих трещин. Склонность к образованию горячих трещин в швах при сварке аустенитных сталей больше, чем при сварке углеродистых конструкционных сталей, так как при одинаковой толщине свариваемого металла температура центра шва, при которой возникают растягивающие напряжения в нем, выше, а время начала возникновения этих напряжений после завершения кристаллизации — меньше в аустенитном металле шва, чем в низкоуглеродистом нелегированном. В этой же работе установлено, что при автоматической сварке с полным проваром аустенитной стали температура в центре шва к началу возникновения растягивающих деформаций выше ( 980° С), чем при ручной сварке (800° С). Следовательно, при использовании одинаковых сварочных материалов (имеются в виду одинаковые химический состав и структура металла шва) вероятность образования в шве горячих трещин при автоматической сварке больше, чем при ручной. [c.285]

Пользование структурной диаграммой в известной мере облегчает работу исследователей, а также заводских работников, за-нимаюш,ихся сваркой хромоникелевых аустенитных сталей и этих сталей с обычными конструкционными. [c.117]

Детали узлов трения, работающие при знакопеременных и ударных нагрузках. Работают в паре с валом из термически обработанной стали НКСэ 45 и более. Массивные отливки и детали, работающие в агрессивных пищевых средах, а также в контакте с морской и пресной водой арматура и конструкционные детали машин, аппаратов и насосов, в том числе для сусла, коньячного спирта, втулки фаршемешалок, корпусные детали рамок шпигорезок и т. п. Свариваемость дуговой и газовой сваркой хорошая (рекомендуется предва- [c.534]

Сварные соединения из легированных хромомолибденованадиевых сталей 12Х1МФ и 15Х1М1Ф обычно работают при температурах, при которых интенсивно развивается ползучесть. На таких сварных соединениях наблюдаются межзеренные трещины по околошовной зоне, где происходит подкалка металла при сварке. Трещины связаны со снижением пластичности металла в локальной околошовной зоне из-за дисперсионного твердения — выпадения очень мелких карбонитридов из пересыщенного твердого раствора в железе. Дисперсионное твердение может происходить как в процессе отпуска, так и при длительной высокотемпературной эксплуатации. Такие трещины начинаются от конструкционных и технологических концентраторов [c.309]

Для экономии инструментально-легированных сталей при производстве крупногабаритных штампов иногда применяют сварные штампы. Рабочую часть штампов на Vg высоты изготовляют из высоколегированной штамповой стали, а нерабочую часть из конструкционной легированной стали 40Х. На Челябинском тракторном заводе сваривают также изношенные штампы. После отжига изношенный штамп строгают, затем обе обработанные части сваривают. Рабочую и нерабочую части соединяют элект-рошлакоБой сваркой, затем медленно охлаждают в песке и далее отжигают. Ведутся работы по плакированию штампов взрывом [16]. Эффективно применение заготовок для штампов из стали, полученной электрошлаковым переплавом. [c.232]

Атомно-водородная сварка осуществляется с помощью электрической дуги, возбуждаемой между двумя неплавящимися вольфрамовыми или угольными электродами в атмосфере водорода или смеси водорода с азотом. Сгорающий в процессе сварки водород образует факел пламени, предохраняющий металл от окисления. Кроме того, атомный водород хорошо восстанавливает окислы почти всех металлов. Атомно-водородную сварку применяют для соединения деталей из малоуглеродстых низколегированных конструкционных и нержавеющих хромоникелевых сталей, а также алюминия, особенно в тех случаях, когда соединение работает в вакууме. [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...