Условные гидродинамические -

Таким образом, трехкратное повышение теплоотдачи достигнуто за счет стократного увеличения потерь энергии (или, условно, гидродинамического давления). Эти потери суш ественны и должны минимизироваться при конструировании теплообменника. [c.441]

Расчет подшипников скольжения сводится в основном к определению диаметра ц и длины / цапфы вала, а следовательно, и соответствующих размеров вкладыша. Существуют два основных метода расчета а) расчет на основе гидродинамической теории трения и смазки б) условный расчет. [c.380]

Некоторые вопросы терминологии. Подразделение технологических процессов на четыре грз ппы — механические, гидродинамические, тепловые и физико-химические (массообменные) — в значительной мере является условным. Большинство процессов протекает при одновременном воздействии перепадов давлений, температур и концентраций, и в отдельных случаях трудно определить, какое из них является определяющим. [c.10]

Рабочие колеса представляют собой вращающиеся решетки лопаток. Принимая условно, что в колесе находится бесконечно большое число бесконечно тонких лопаток, можно считать, что поток в колесе разбит на отдельные элементарные струйки, форма которых определяется конфигурацией межлопаточных каналов. Это дает возможность применить к теории гидродинамических передач рассмотренную выше струйную теорию (см. гл. III). [c.232]

В отличие от теоретического цикла паросиловой установки, который состоит из обратимых процессов, действительные циклы протекают необратимо. Так, расширение пара в турбине происходит при наличии потерь, связанных главным образом с трением пара о стенки и с другими гидродинамическими явлениями, на преодоление которых затрачивается часть работы расширения. Работа трения превращается в теплоту, повышая удельную энтальпию пара в конечном состоянии от йз до Ягд- Поэтому действительный процесс адиабатного расширения пара в турбине, протекающий необратимо с увеличением энтропии, изображается не прямой 1-2, а условной кривой /-2д (см. рис, 5.7). [c.121]

Гидродинамическая теория теплообмена основана на идее Рейнольдса об единстве процессов переноса тепла и количества движения в турбулентных потоках. Такое представление позволяет установить связь между теплоотдачей и гидравлическим сопротивлением. Несмотря на условность ряда. допущений, значение гидродинамической теории заключается в том, что она вскрывает физическую сущность процесса и объясняет механизм переноса тепла при турбулентном режиме течения жидкости. [c.263]

Гидродинамическая модель Н.А.Лаврентьева /43/ базируется на ряде упрощений, связанных с заменой реального материала несжимаемой подвижной средой и разделением всего процесса разрушения условно на несколько фаз выделение энергии в разрядной камере, мгновенная передача энергии среде и последующее ее разрушение. Такое разделение на фазы позволяет идеализировать процесс передачи энергии взрыва и определять распределение энергии в среде. По известному распределению энергии в объеме твердого тела на основании энергетического критерия разрушения для деформируемой среды можно описать вероятностные характеристики разрушения. Конечно, замена реальной среды несжимаемой подвижной средой для некоторых задач будет неприемлемой, но для многих рассматриваемых вопросов такая замена дает возможность получить простые и достаточно точные решения. [c.83]

Для сравнения с зависимостями /кр.э =/(- кр) прикасании на фиг. 5 нанесены опытные данные [3, 4], полученные в треугольных каналах, имитирующих касание стержней. Данные [3] располагаются ниже, а данные [4] — выше полученных зависимостей. Такие расхождения объясняются различием условий, при которых проводились опыты. В работе [3] кризис фиксировался в щелях с очень малой минимальной шириной. В работе [4] минимальная ширина щели была много больше (1,1 мм). Проводимое сопоставление весьма условно, так как данные [3, 4] получены при концентрации теплового потока в угловых частях треугольных каналов, а гидродинамическая обстановка в треугольных каналах и кольцевом зазоре, по-видимому, неодинакова. Однако примечательно, что зависимость дкр от Хкр одинакова и что по всем данным влияние скорости на критический тепловой поток невелико. [c.187]

Порядок расчета теплового пограничного слоя аналогичен тому, который применяется для гидродинамической стороны задачи. Нужно, однако, заметить, что тепловой расчет более чувствителен к условностям, которые вносятся схематизацией действительного процесса. [c.108]

С увеличением скорости фильтрации еще до начала псевдоожижения растущие силы гидродинамического сопротивления обтеканию частиц делают первоначальные контакты все менее плотными, площадь пятен контактов уменьшается даже без видимого расширения слоя. В этом отношении электрическое сопротивление слоя — очень чувствительный индикатор изменения структуры слоя, условно считаемого неподвижным . [c.170]

Следует заметить, что средний диаметр капель представляет собой условную величину, так как в действительности в струе имеется огромное множество капель разных размеров. Однако средний диаметр в известной мере отражает характер распы-ливания, который определяется гидродинамическими особенностями процесса, физическими свойствами жидкости и геометрическими размерами форсунок. [c.12]

Перенос пара и неконденсирующихся газов происходит не только путем молекулярной диффузии (концентрационная и термическая диффузия), но и по закону фильтрации Дарси. Этот вид фильтрационного движения по своей физической сущности также является гидродинамическим течением, однако в случае фильтрации через капиллярно-пористые тела, где путь движения массы весьма запутан и извилист, такая фильтрация-также условно относится к фильтрационной диффузии. Таким образом, перенос массы происходит диффузионным путем, если под диффузией понимать хаотическое движение, включающее не только молекулярную, но и капиллярную и фильтрационную диффузию. [c.434]

Полная стабилизация потока жидкостей по своей природе является процессом асимптотического характера. С этой точки зрения в определении длины начальных участков гидродинамической и тепловой стабилизации есть некоторая условность. [c.132]

Необходимо отметить, что деление формул для областей гидродинамического и термокинетического кризисов теплоотдачи достаточно условно. В ряде случаев формулы несколько перекрывают области существования того или иного типа кризиса. [c.130]

Необходимо отметить, что с точки зрения рабочего процесса наименование насос , турбина чисто условно. То колесо гидродинамической муфты, которое вращается быстрее, является в данном случае ее насосом. [c.16]

Практически в соответствии с обычными гидродинамическими режимами проведения диффузионных процессов показатель степени при числе Прандтля должен меняться в пределах от 7з ( ламинарный режим , если условно допустить применение этого.термина к двухфазному потоку) до 1 (режим развитой свободной турбулентности). [c.157]

Теплопередача представляет собой совокупность явлений, тесно связанных с весьма сложными гидродинамическими и газодинамическими процессами, которые пока еще не изучены настолько, насколько это необходимо для достаточно полного практического использования. В настоящее время многие расчеты теплопередачи базируются на искусственном введении коэффициента теплообмена а, при помощи которого условно суммируется ряд явлений теплового контакта двух сред. В приближенных инженерных расчетах средняя величина этого коэффициента имеет рещающее значение, поскольку в какой-то мере учитывается интегральный эффект этого контакта. [c.160]

Примечания 1. Условное обозначение МГ - муфта гидродинамическая (гидромуфта) 2 - двухполостная цифра - активный диаметр рабочей полости, мм. [c.80]

Вязкость отражает способность масел сопротивляться сдвигу. Различают вязкость динамическую, кинематическую и условную. Динамическая вязкость (коэффициент внутреннего трения) выражает собой силу, затрачиваемую на перемещение верхнего слоя жидкости относительно нижнего со скоростью 1 см/сек, при площади каждого из них 1 см и расстоянии между ними 1 см. За единицу динамической вязкости принят пуаз (пз), имеющий размерность дин-сек см . Сотую часть пуаза называют сантипуазом спа). Динамическую вязкость учитывают при гидродинамических расчетах вязкости масел для смазки трущихся поверхностей. [c.7]

По гидродинамическим характеристикам скрубберы Вентури можно условно подразделить на высоко-, низконапорные и эжекторные. Первые применяются для тонкой очистки газов от микронной и субмикронной пыли и характеризуются высоким гидравлическим сопротивлением (до 20...30 кПа) вторые используются главным образом для подготовки (кондиционирования) газов перед другими пылеулавливающими аппаратами и их гидравлическое сопротивление не превышает 3...5 кПа. [c.312]

При составлении расчетной схемы вентиляционная или гидравлическая цепь системы охлаждения разбивается на большое число элементарных условно гидродинамически однородных участков, которьЕе соединяются как последовательно, так и параллельно. Методы расчета вентиляционных и гидравлических схем охлаждения электрических машин приведены в [2, 4]. [c.623]

Как уже отмечалось, части1(ы жидкости, непосредственно соприкасающиеся с поверхностью, адсорбируются ( прилипают ) к ней. Соприкасаясь с неподвижным слоем, тормозятся и более удаленные от поверхности слои жидкости. Зона потока, и которой наблюдается уменыпение скорости (ш <№), ), вызванное вязким взаимодействием жидкости с поверхностью, называется гидродинамическим пограничным с л о-ем. 3.4 пределами пограничного слоя течет невозмущенный поток. Четкой границы между ними нет, так как скорость W по мере удаления от поверхности постепенно (асимптотически) возрастает до Шж. Практически за толщину гидродинамического пограничного слоя условно принимают расстояние от поверхности до точки, в которой скорость W отличается от скорости невозмущенного потока ау незначительно (обычно на 1 %). [c.79]

Примечания 1. Условные обозначения МГ—муфта гидродинамическая (гидромуфта) цнфра.-актнвный диаметр рабочей полости, мы. [c.231]

Для расчета турбулентного потока О. Рейнольдс (в 1895 г.) и Ж. Буссинеск (1897 г.) предложили заменять этот поток некоторой воображаемой моделью, представляющей собой условный (фиктивный) поток жидкости, частицы которой движутся со скоростями, равными осредненным местным (продольным) скоростям (и), гидродинамические же давления в различных точках пространства, занятого эгтм потоком, равны осредненным местным давлениям р. Такой воображаемый поток будем называть осредненным потоком или мо-делью Рейнольдса - Буссинеска. Как видно, поперечные актуальные скорости (Ue)j при переходе к такой модели исключаются из рассмотрения, т. е. исключается из рассмотрения так называемое турбулентное перемешивание (поперечный обмен частицами жидкости между отдельными продольными ее слоями). [c.146]

Я )p Q Л лсния р/рк при кипении различных жид-К(зстей показана на рис. 2.19. Величина a/q° )p- вычислена при условном давлении р = 0,03рк- При р, близких к Рк, влияние давления резко возрастает. Количественные закономерности зависят также от гидродинамической структуры двухфазного потока, которая при кипении отличается больщим многообразием. [c.123]

Представление результатов испытаний в виде зависимости й 11с18 от В тех случаях, когда это возможно, позволяет оценить процесс тремя численными характеристиками коэффициентом с, представляющим отношение интенсивности изнашивания к давлению, давлением q , оценивающим несущую способность сопряжения, и условным временем 1 у, требующимся для достижения режима гидродинамической смазки. Такими возможностями не обладает график, представленный па рис. 43, а. [c.67]

Расчеты подшипников скольжения для работы в условиях граничного трения — условный расчет по допукаемым давлениям или по произведению pv, для работы в режиме жидкостного трения — гидродинамический расчет для быстроходных подшипников — тепловой расчет качения — для статически нагруженных по допускаемой статической нагрузке для вращающихся под нагрузкой — на долговечность. [c.145]

Изложенные соображения позволяют предположить, что возникновение жидкой фазы порождает некоторый особый механизм конденсационной турбулентности. Термин конденсационная тур- булентность является условным и призван подчеркнуть особый физический механизм рассматриваемого явления возрастания амплитуд пульсаций в конденсационном процессе. При этом необходимо иметь в виду, что здесь не рассматривается периодическая конденсационная нестационарность, возникающая в соплах Лаваля при небольших сверхзвуковых скоростях и обусловленная перемещениями скачков конденсации 67, 124]. Следует отметить, что зона максимума гидродинамической турбулентности не может совпадать с зоной зарождения конденсационной турбулентности, расположенной в более холодных участках пограничного слоя, смещенных в направлении его внешней границы. Малая вероятность появления жидкой фазы в зоне максимальных турбулентных пульсаций скоростей в пограничном слое объясняется тем, что эта зона расположена вблизи стенки, где температура паровой фазы близка к температуре торможения. Не подлежит сомнению существование тесной связи и взаимодействия конденсационной и гидродинамической турбулентности (см. 6.1). [c.82]

В Л. 228, 229] выдвинута гидродинамическая теория псевдоожи-женного слоя. По этой теории псевдоожижение — это превращение упруго вязкой среды (какой является сыпучий материал) в среду, наделенную только вязкими свойствами, когда нормальные напряжения в слое становятся равными нулю. Идеально однородное лсевдо-ожиженное состояние образуется в том случае, когда рыхлая структура слоя является более устойчивой . При неустойчивости имеются локальные дисбалансы объемных и поверхностных сил а псевдоожиженном слое. Это приводит к временному образованию внутренних (нормальных) напряжений и разрывам слоя — образованию каверн , т. е. областей относительно свободных от твердых частиц. В псевдоожиженном слое эти каверны можно рассматривать как пузыри. Но аналогию их с пузырями газа в жидкости автор [Л. 228] справедливо считает весьма условной. [c.11]

Наложение на основные циклы изменения условных упругих напряжений а вибрационных воздействий (от гидродинамических, механических и тепловых пульсаций) с амплитудами Oabjs частотами / , приводит к снижению долговечности, определяемой по п. 4.1. Число циклов до разрушения 7V , с учетом наложения вибраций оценивается по фор.муле [c.235]

Выше ( 6-1 — 6-7) были рассмотрены явления переноса в капиллярно-пористых телах при фазовых превращениях. Перенос массы в таких телах был обусловлен процессами диффузии и термодиффузии При этом под диффузией массы понималась не только молекулярная диффузия пара, газа и жидкости, но и капиллярное движение жидкости. Хотя по своей физической сущности капиллярное движение жидкости относится к молярному движению, описываемому законами гидродинамики, но условно, в силу поликапиллярной структуры тела, оно приравнивается к хаотическому движению, называемому капиллярной диффузией. Однако для монокапиллярной структуры тела капиллярная диффузия вырождается в обычное гидродинамическое течение по эквивалентной капиллярной трубке, которое может быть ламинарным и турбулентным. [c.434]

Эксперименты проводились со слабозапыленньш потоком, где концентрацией пыли (цо О,01 кг/кг) можно пренебречь и приблизить физическую модель к математической модели движения одиночной частицы. Объектом исследования служили кольцеобразные каналы радиусом г, равным 0,25 0,5 и 1,0 м (рис. 2-4,а), по которым через каждые 12° поочередно устанавливался тонкий стержень длиной, равной высоте канала, набранный из 25 цилиндров, покрытых вазелином. В качестве твердых частиц применялись узкие фракции пыли катионитов КУ-1Г, сульфоугля, двухромовокислого калия и восстановительного железа, полученные методом воздушной классификации [Л. 25, 42] и, следовательно, в гидродинамическом отношении идентичные шарообразным частицам. За диаметр условной шаровой частицы б был принят среднеарифметический размер фракции пыли [c.48]

Необходимо отметить, что непосредственное использование графиков, приведенных на рис. 5-26 и 5-27, затруднительно, так как нет сколько-нибудь надежных способов определения числа Бугера в топочных устройствах. Кроме того, не следует упускать из виду, что расчеты, на основе которых выявились данные закономерности, относятся к идеализированному случаю. когда стены топочной ка меры полностью покрыты поверхностями нагрева и когда горение в потоке не происходит, т. е. можно считать, что оно закончилось ранее и речь идет о движении продуктов полно)- горения. Условно считается, что эти продукты горения излучают как серое тело, т. е. учитывается, что излучение трехатомных газов является селективным. Несмотря на все это, вышеприведенные графики позволяют по-новому и более осмысленно подойти к расшифровке некоторых парадоксов , обнаруживающихся при попытках сравнивать эффективность сложного теплообмена при движении потоков, обладающих различными гидродинамическими, температурными и оптическими хар1актеристи-ками. [c.104]

Таким образом, два различных механизма трения оперируют, на первый взгляд, с различными объектами первый имеет дело с пузырем в целом, в то время как второй рассматривает каждую ламеллу независимо. Однако ниже мы покажем, что оба гидродинамических механизма трения пены имеют дело с ламеллами, а не с дискретными пузырями. Несмотря на достаточно условное разделение пены на пузыри или ламеллы, необходимо подчеркнуть, что от такого деления зависит выбор исходных параметров макромодели течения пены в образцах. В предлагаемом подходе сохраняющейся величиной, которая входит в балансовые уравнения, должна быть концентрация ла-мелл, а не пузырей, как в модели Патцека с соавторами (Falls и др., 1988). Именно ламеллы движутся, рождаются и гибнут, поэтому только их концентрация и моменты распределения и должны входить в балансовые уравнения. [c.104]

В двух разобранных частных примерах точного интегрирования уравнений движений введено до некоторой степени условное понятие числа Рейнольдса смеси. В практике гидродинамических расчетов часто используют другую условную величину. Под числом Рейнольдса смеси подразумевают отношение инерционных сил к силам вязких напряжений в виде Re = wjlv . Здесь под скоростью смеси понимается та же величина, что и в разобранных выше примерах, а кинематическая вязкость смеси вычисляется по формуле [c.53]

Наличие двух чисел указывает на то, что имеются две причины, вызывающие нелинейные эффекты при распространении волн в газах и жидкостях во-первых, нетанейность уравнения непрерывности и уравнения Эйлера и, во-вторых, нелинейяость уравнения адиабаты Такое разделение до некоторой степени условно, так как система гидродинамических уравнений решается совместно, однако при сравнении газов и жидкостей оно удобно. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...