Эпюры Характеристика

После того как эпюра секториальной площади построена, вычисление указанных характеристик не содержит принципиальных трудностей. Например, для кругового контура, показанного на рис. 379, секториальная площадь ш была определена выше в функции угла f в виде [c.331]

Пример 11.3. Для сечения, показанного на рис. 380, а, при заданном полюсе Р и начале О построена эпюра секториальной площади. Требуется определить четыре рассмотренные выше секториальные характеристики. [c.332]

Первая секториальная характеристика равна, очевидно, нулю, поскольку для верхней и нижней частей сечения эпюры м одинаковы, но противоположны по знаку, [c.332]

Для определения второй и третьей характеристик, строим эпюры х и у, т. е. законы изменения расстояний точек контура от осей у и х (рис. 380, б и в). Затем производим перемножение эпюры а на эпюры х и у но способу Верещагина. Так как эпюра х всюду положительна, а ш при переходе через ось симметрии х меняет знак, получаем [c.332]

Для стержней, схемы которых показаны на рисунках, составить выражения бимомента В, изгибно-крутящего момента Мщ, момента чистого кручения Mq и построить их эпюры. Изгибно-кру-тильную характеристику k для схем принять а) 0,0107 м б) 0,0318 см-1 в) 0,0124 см-Ч [c.230]

Для сечений, профили которых показаны на рис. а я б, построены эпюры при обходе каждого профиля в направлении, указанном стрелками. Значения действующих в сечениях моментов УИо и уИо), а также значения геометрических характеристик Ja и [c.233]

Двутавровая балка, шарнирно-опертая на концах, нагружена равномерно распределенными крутящими моментами т = = 1 кН-м/м и равномерно распределенной нагрузкой = 50 кН/м, которая расположена в главной плоскости балки zOy (рис. а). Вычислить наибольшие напряжения а , Тщ и Тц и определить наибольшие нормальные и касательные напряжения и х у, возникающие при поперечном изгибе построить эпюры О ш) Тщ, СТ И а = + а . Заданы наибольшие главные секториальные координаты в точках / и 3 профиля соо = 137,9 см и в точках 2 и 4 — о)о = —137,9 см (см. рис. а) секториальный момент инерции Jo> = 247 210 см геометрическая характеристика сечения при чистом кручении = = 96,55 см изгибно-крутильная характеристика k = 0,0122 m момент инерции = 23 850 см статический момент полусечения относительно нейтральной оси = 718,4 см . Размеры сечения на рис. а даны в сантиметрах. [c.234]

Характеристику структуры пограничного слоя позволяют получить экспериментальные исследования скоростей за каверной. Ыа рис. VI. 15, а, б приведены эпюры местных относительных скоростей V (г/)/Кос в пограничном слое за каверной в сечении на расстоянии 1250 мм от передней кромки пластины при различных длинах каверны /ц. [c.227]

Как изменятся эпюры в предыдущей задаче, если поперечное сечение стержня будет двутавр с той же изгибной и крутильной характеристикой, как и швеллер № 16 [c.181]

Такие характеристики, как форма изношенной поверхности, эпюра давлений и изменение относительного положения тел при износе их поверхностей (износ сопряжений) определяют работоспособность данной пары трения. Конструктивные особенности сопряжения, условия контакта поверхностей, кинематические и [c.323]

В условиях работы труб поверхностей нагрева котла из-за неодинакового распределения золовых отложений, теплового потока и других параметров по периметру труб их коррозия как с внешней, так и с внутренней стороны обычно имеет неравномерный характер со сложной эпюрой глубины коррозии. В таком случае, очевидно, для количественной характеристики коррозии более правильным является использование утонения толщины стенки по периметру трубы (глубины коррозии), чем удельное уменьшение массы. Зная в данном сечении трубы закономерность Д5=Аз(ф), можно среднюю глубину коррозии по периметру трубы выразить как [c.97]

Влияние температурного фактора. Повышение температуры влечет за собой снижение прочности. Степень снижения зависит от влажности и продолжительности воздействия высокой температуры. На рис. 4.132 показаны пространственные эпюры прочностных характеристик в. зависимости от температуры и влажности при непродолжительном воздействии высокой температуры. [c.374]

На рис. 13.8 показаны эпюры напряжений в сечениях балки. На рис. 13.9 дана более исчерпывающая характеристика распределения напряжений в балке, при этом использован принцип изображения, проиллюстрированный на рис. 13.10 эпюры напряжений, лежащие в плоскостях боковой поверхности призмы повернуты на 90° до совмещения с плоскостью поперечного сечения. [c.291]

Волновые механизмы, работающие на основе использования поперечной бегущей волны на гибкой связи, сцепленной с опорой, могут выполнять те же функции, что и механизмы, использующие продольную волну. Различия здесь будут заключаться лишь в характере кинематических и динамических зависимостей, величинах параметров, силовых характеристиках, величинах к. п. д., в возможностях технической реализации. Если представить себе поперечную и продольную бегущие волны, у которых эпюры продольных деформаций е или линейной плотности рд. (см. рис. 5.7) одинаковы, и проанализировать горизонтальные движения их точек, то можно прийти к выводу, что эти волны вызовут одинаковые горизонтальные перемещения деформируемых тел, т. е. функции этих волн как движителей совпадут. [c.146]

На рис. 4.2 кривыми 3—5 представлены эпюры аэродинамического коэффициента соответственно при разложении его на 3—5 членов (i = 2, 3, 4). Характеристики разложения аэродинамического коэффициента приведены в табл. 4.2. При увеличении количе- [c.291]

Проведенные за последнее время работы на кафедре [30] показали, что можно улучшить характеристики рабочих колес видоизменением формы лопаток, причем изменение решетки целесообразно производить таким образом, чтобы эпюра скоростей трансформировалась с перенесением большей доли нагрузки к концу лопатки (о чем упоминалось в работах кафедры [26, 27] и других организаций) при сохранении той же циркуляции вокруг лопатки и соответственно колеса (т. е. напора). При этом, как правило, градиенты у начала лопаток (поперек канала и вдоль лопатки) уменьшаются, что в целом сказывается положительно на течении вдоль лопатки и на величине вторичных токов, что особенно существенно для компрессорных колес с небольшими отношениями bJD . [c.295]

Ввиду исключительно большой дисперсии характеристик сопротивления керамических материалов, правильная оценка опытных данных и расчеты на длительную прочность конструкционных элементов возможны лишь при учете абсолютных размеров и эпюр [c.146]

Пример. Определить геометрические характеристики и построить эпюры т, или т. для [c.147]

Отмеченная идентичность эпюр изнашивания рабочих слоев вкладышей и Св. Бр. и сплава АО-20 явилась, очевидно, следствием повышенной способности вкладышей сохранять сплошность масляного клина, так как механические характеристики этих металлов незначительно отличаются от характеристик сплава A M. Это предположение не опровергается возможностью положительного влияния чистоты поверхностей на эффект трения и износа, так как чистота вкладышей из сплава АО-20 (начальная и полученная в процессе испытаний) ниже чистоты поверхностей вкладышей сплава A M [c.66]

Эпюры распределения скоростей и влажностей в тепловлажностном факеле по измерительным створам приведены на рис. 2.24. Например, если с наветренной стороны 0 = 22,4° С, ф = 50%, w = 2,0 м/с, то через 20 м от БВУ с подветренной стороны эти характеристики соответственно были равны (на отметке 2 м от уровня земли) ф = 89%, = 4,5 м/с, а через 40 м ф = 60%, W = 2,9 м/с температура воздуха изменялась незначительно. Следовательно, на расстоянии 40 м от оси БВУ [c.59]

Характерные изменения претерпевает эпюра скоростей в пограничном слое на спинке профиля (рис. 3.9,а). Наиболее полный профиль скорости отвечает перегретому пару (Я о = 0,965 Д7 о = = 36К), а наименее полный — сухому насыщенному (/г о=0). При малой степени начальной влажности ( so=I,01 yпрофиля скорости увеличивается, а далее, с ростом начальной влажности, вновь снижается. Такую деформацию профиля скорости нетрудно объяснить эффектами воздействия конденсационной турбулентности на пограничный слой. Следует особо подчеркнуть, что характеристики пограничного слоя получены при значительной степени турбулентности потока перед решеткой [c.85]

Определение безразмерных характеристик аэродинамических сил. Метод расчета автоколебаний конденсаторных трубок, основанный на составлении и решении дифференциального уравнения движения, в настоящее время еще не создан. Также не решена задача теоретического расчета аэродинамических сил, вы-зывающих автоколебания трубок, и определения эпюр давления при отрывном обтекании цилиндров в нестационарных условиях. Поэтому пользуются в настоящее время методом расчета напряжений в конденсатор- [c.141]

Для определения координат линий тока в данном поперечном сечении слоя материала предварительно строится расходная характеристика потока а у) на заданном множестве координат у. При этом принимается неравномерный шаг по у. Неравномерность выбирается такой, чтобы обеспечить минимальное число шагов в интервале — y/h , где h — Н12, и рациональное размещение точек вдоль эпюры линейной скорости Vx y) и расходной характеристики а( ) для дальнейшего осуществления интерполяции по а. Формула для такого шага получена в предположении постоянства в пределах каждого шага следующего интеграла [c.138]

Целые числа NH — число точек графика Я(ф) для геометрии зазора между валом резиносмесителя и корпусом N1—номер точки графика Я(ф) для крайней позиции минимального зазора Л—число циклов интегрирования по угловой координате рабочего зазора на участке, выделяемом в области малых расстояний от поверхности ротора до корпуса в радиальном направлении и ограниченном указываемой далее координатой фс сечения зазора J2 — число циклов интегрирования по угловой координате на оставшемся участке зазора N — число шагов по а при построении линий тока в поступательном потоке материала при рассмотрении относительного движения поверхности корпуса к валу NY — число регулярных шагов в поперечном направлении слоя материала в рабочем зазоре при построении расходной характеристики для данного сечения рабочего зазора L — число циклов интегрирования по угловой координате зазора между позициями точек, принимаемых для вывода на печать координат эпюры удельного давления. [c.230]

При кручении расчет прочности упрощают линеаризацией касательного напряжения в поперечном сечении для точки с радиусом г, приводящей к расхождению расчетных и действительных технических характеристик. Несоответствие эпюр касательных напряжений при линейном и нелинейном изменениях и порождаемое расхождение расчетных и действительных предельных напряжений поясняется на рис. 6.7. [c.242]

Если условие (16.3) не выполняется, необходим расчет на усталостную прочность, выносливость или сопротивление усталости. При этом расчете необходимо прежде всего установить характер цикла изменения напряжений, т. е. определить постоянные и и переменные и составляющие напряжений и закон их изменения. Предположительно устанавливают опасные сечения, исходя из эпюр моментов, размеров сечений вала (оси) и концентраторов напряжений. Обычно в опасных сечениях находятся максимумы изгибающих моментов и концентрации напряжений, а также минимумы диаметра вала. При расчетах на выносливость учитывают влияние вида и характера изменения напряжений, механические характеристики материала (см. табл. 16.2), размеры, форму и состояние поверхности вала (микрогеометрию и структуру). [c.416]

В первом разделе рассмотрены эпюры внутренних силовых факторов и растяжение-сжатие пряиолинейного стержня, во -втором - теория напряженного состояния, включая гипотезы прочности, кручение круглых ваюв. геометрические характеристики поперечных сечений в третьем - плоский прямой изгиб в четвертом -статически неопределимые системы и сложное сопротивление в пятом - устойчивость деформируемых систем, динамическое нагру-Ж ение, тонкостенные сосуды в шестом - плоские кривые стержни, толстостенные трубы и переменные напряжения. [c.39]

Основываясь на результатах работы [223], можно предположить, что использование устройств, раскручивающих охлажденный и подогретый составляющие потоки, покидающие вихревые трубы, может повысить эффееты энергоразделения вследствие увеличения степени расширения в вихре. Это предположение получило экспериментальное подтверждение в работах А.П. Меркулова и его учеников, а также в работах В. И. Метенина и других исследователей из различных научных центров как в нащей стране, так и за рубежом [40, 112, 116, 137, 222, 226, 243, 245, 260, 262, 263, 270]. Экспериментально и теоретически подтверждено влияние на качество процесса теплофизических характеристик рабочего тела, в том числе и показателя адиабаты [35—40, 112, 116, 152, 153]. Частично получил опытное подтверждение вывод о пропорциональности абсолютных эффектов охлаждения от температуры газа на входе в сопло-завихритель [112,137]. Однако существенные расхождения теоретических предпосылок с результатами экспериментальных исследований не позволяют сделать вывод о достоверности рассматриваемой физико-математической модели процесса энергоразделения. Прежде всего расхождение заключается в характере распределения термодинамической температуры по поперечным сечениям камеры энергоразделения вихревых труб. В гипотезе рассмотрен плоский вихрь, поэтому объективности ради следует сравнить эпюры температуры для соплового сечения. Согласно [223], распределение полной температуры линейно по сечению, причем значение максимально на поверхности трубы. Эксперименты свидетельствуют о существенном удалении максимума полной температуры от поверхности, причем это отклонение не может быть объяснено лищь неадиабатностью камеры энергоразделения [17, 40, 112, 116, 207, 220, 222, 226, 227-231, 245, 251, 260, 262, 263, 267, 270]. Опыты показывают, что эффективность энергоразделения существенно зависит от геометрии трубы и длины ка- [c.154]

Учебник имеет ряд особенностей, отличающих его от большинства учебников, ранее изданных другими авторами. Учитывая затруднения, которые испытывают студенты при изучении курса и преследуя цель равномерно распределить домашние расчетнопроектировочные работы, авторы сочли целесообразным изменить обычно принятую последовательность изложения материала. В частности, такой раздел, как Геометрические характеристики плоских сечений , носящий вспомогательный характер, помещен в начале курса, что позволяет уже в первые дни выдавать студентам домашнее расчетно-проектировочное задание. Затем в самостоятельную главу выделены вопросы построения эпюр внутренних усилий — раздел, усвоение которого вызывает у студентов определенные трудности. Особенность книги состоит также в том, что решение основных задач сопротивления материалов в ней излагается по единому плану сначала рассматривается статическая сторона задачи, затем — геометрическая, физическая и, наконец, их синтез. [c.3]

Прост< йшей линией является прямая. Так как свойства прямой и задание ее на эпюре Монжа уже известны читателю (см. гл. I, 8), в настоящей главе речь будет идти о характеристиках и свойствах кривых линий (пространственных и плоских) и построении их ортогональных прое1свд1Й. [c.70]

Вторым, как о ечалось, наиболее типичным характером распределения механических свойств металла зоны разупрочнения является линейное изменение свойств (см. рис. 2.6,а, поз. 3). Ранее ет такого характера изменения характеристик зоны разупрочнения при оценке прочности сварных соединений оболочковых констр тсций осуществлялся ттем замены треугольной эпюры распределения твердости равновеликой ей по площади прямоугольной эпюрой (рис. 2.52,а), что соответствовало корректировке на относительную толщин> разупрочненного -частка к в виде к = к/. = I / (2к) /73/. [c.177]

Участок от конца собственно прыжка до сеч(мшя с нормальной эпюрой скоростей и с обычными мелкомасштабными пульсациои-ными характеристиками назовем после-прыжковым участком (Д.п) [c.229]

Построить эпюру обобщенной секториальной характеристики 0). Определить ее значения в точках k и I. Ответ. Эпюра кососимметрична относительно вертикально оси (Oft = —0,07fl СО = —О, Ю5а . [c.241]

Решение. Эпюры Q и М изображены на рис. а), Qmax = 21 т УИиах = 5 тл<. Размеры сечения и геометрические его характеристики (см. приложение, табл. 3) соответственно равны [c.143]

Рис. 4.132. Эпюры прочностных характеристик древесины в зависимости от влажности в температуры а) эпюра для древесины дуба прн растяжении вдоль волокон б) та же в тангенциальном направлении в) х ч при скалывании в радиальном направления (в плоскости LR) г) эпюра сопротивления ударному изгибу [Хухрянский П. Н., Прочность древесины, Гослесбумиздат, 1950].

Рис. 4.132. Эпюры <a href="/info/46891">прочностных характеристик</a> древесины в зависимости от влажности в температуры а) эпюра для древесины дуба прн растяжении вдоль волокон б) та же в тангенциальном направлении в) х ч при скалывании в радиальном направления (в плоскости LR) г) эпюра сопротивления <a href="/info/46040">ударному изгибу</a> [Хухрянский П. Н., Прочность древесины, Гослесбумиздат, 1950].

Для вывода приближенных формул, связывающих контактные давления и перемещения, примем допущение о линейности эпюры контактных давлений и их пропорщюнальности контактным смятиям, причем коэффициент пропорциональности X выбирается для случая внецентренного сжатия балки, имеющей ту же ширину, что и площадка контакта [5]. Эпюра контактных давлений при нераскрытом стыке представляет собой трапецию, при частично раскрытом стыке - треугольник той же площади (табл. 3.5). Принятые допущения позволяют заменить эпюру контактного давления двумя интегральными характеристиками — осевым усилием Р и контактным моментом М , равным произведению Р на плечо действия этого усилия относительно середины площадки контакта, т.е. Мк = Рс. Формулы для осевых и угловых перемещений 5 и середины площадки контакта, соответствующие принятым допущениям, приведены в табл. 3.5 для различных условий в стыке. Зависимость между контактными усилиями и перемещениями иллюстрируется на рис. 3.3 в виде соответствия между двумя областями в координатах РЬ—М (а) и 8—фЬ (б), где Ь — ширина площадки контакта. Проходящие через начало координат лучи, соответствующие отношению с/Ь = onst, при этом отображении не искривляются. В секторах I, относящихся к нераскрытому стыку, не искривляются также координатные линии (сплошные линии и пунктир с точкой). Переход к частичному раскрытию стыка (сектор П) со- [c.53]

Важной характеристикой таких поршневых колец с неравномерным распределением удельных давлений является эпюра распределения удельных давлений по окружности. Она имеет грушевидную форму (фиг. 65). Общая теория таких поршневых колец и их расчёт разработаны докт. техн. наук Б. Я. Гинцбургом [c.129]

Порядок определения напряжений, Расчет начинается с вычисления помимо обычных еще и специальных геометрических характеристик тонкостенного профиля — eio центра изгиба, главной эпюры единичной д е п л а и а ц и и и б м м о-мента инерции, после чего определяются нзгибно-крутящие бимоменты в отдельных сечениях. [c.177]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...