Порядок определения напряжений

Из рассмотренной теоремы следует такой порядок определения напряжений, деформаций и перемещений при разгрузке [c.268]

Порядок определения напряжений. Расчет начинают с вычисления помимо обыч- [c.140]

Таким образом, порядок определения напряжений на предлагаемом устройстве сводится к следующему. [c.204]

Порядок определения напряжений. Расчет начинается с вычисления помимо обычных еще и специальных геометрических характеристик тонкостенного профиля — его центра изгиба, главной эпюры единичной депланации и бимомента инерции, после чего определяются изгибно-крутящие бимоменты в отдельных сечениях. [c.177]

ПОРЯДОК ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЙ [c.48]

Метод лаковых покрытий имеет наибольшее значение не как самостоятельный метод определения напряжений, а вспомогательный — разведочный метод, позволяющий при помощи простых средств установить направление главных осей в интересующих зонах и ориентировочно установить порядок действующих напряжений. После такого предварительного испытания имеется возможность наиболее целесообразно расположить датчики сопротивления для определения точной картины напряженного состояния. [c.492]

Типичные картины полос, получаемые при практическом исследовании, воспроизведены на фиг. 3.6. Приводимый пример относится к определению напряжений на плоской модели поперечного сечения твердотопливного ракетного заряда. Модель по наружной круглой поверхности нагружалась равномерным давлением. Цифрами обозначены порядки полос. Как видно, полосы половинных порядков проходят между полосами целых порядков. Порядок полос можно определить, наблюдая за появлением и перемещением полос с ростом нагрузки, как это [c.70]

Порядок определения составляющих напряжений от основных эксплуатационных нагрузок и формирования циклов приведенных напряжений изложены в пн. 3.1.1—3.1.4 2. [c.246]

Определение напряжений в модели. Зная цену полосы и порядок полосы в каждой точке исследуемого образца или модели, по формуле (23.14) определяют разность главных напряжений ai —02) или наибольшие касательные напряжения [c.536]

Из формулы (145) видно, что для определения напряжений на ненагруженном контуре достаточно знать порядок полосы л и ее цену [c.52]

Опишите порядок применения энергетического метода приближенного определения напряжений в элементах конструкций при ударных нагружениях. [c.546]

Порядок определения допускаемых напряжений по дифференциальному способу зависит от характера изменения напряжений. [c.21]

Порядок вычисления местных напряжений может быть представлен примером определения напряжений в точке А, возникающих в ней от действия выступающей части шва, расположенной на противоположной кромке. [c.154]

Порядок величины напряжений сжатия, возникающих в эмалевом слое, может быть определен из следующего уравнения [c.63]

Наметим порядок определения касательных напряжений и деформаций сдвига. Так как в рассматриваемом примере крыло имеет два замкнутых контура, то задача определения касательных усилий без разделения изгиба от кручения является однажды статистически неопределимой. [c.106]

Рассмотрим порядок определения действующих сил. На упругий элемент 1 наклеены тензодатчики 12- 13 которые соединены в соответствующую мостовую схему. Так как этот элемент деформируется только под действием нормальной силы Ы, то его деформация и, следовательно, выходное напряжение АП моста будут пропорциональны этой силе, т. е. где — тарировочный коэффициент. Во вре- [c.91]

Под пределом упругости понимают напряжение Сту, отвечающее столь малой остаточной деформации ер, которую в состоянии еще измерить прибор. Обычно эту деформацию принимают равной 8р=0,005%. Такой же порядок имеет остаточная деформация при определении предела пропорциональности. Строгой линейной зависимости между напряжениями и деформациями у большинства материалов нет даже при малом уровне напряжений. Остаточные деформации появляются уже при весьма малых напряжениях, и это является особенностью деформирования твердых тел . Поэтому значения предела пропорциональности и предела упругости являются функциями точности измерительных приборов и носят условный характер. На практике они определяются по допуску на остаточную деформацию. При испытаниях [c.34]

Для определения коэффициента концентрации напряжений среднее напряжение вычислялось по величине приложенной нагрузки и независимо от этого выражалось через порядок полосы [c.510]

Последней величиной, определение которой необходимо для получения пороговых значений амплитуды коэффициента интенсивности напряжений, является р — размер критически напряженного элемента у вершины трещины. Харрис на основе анализа зоны у вершины усталостной треш,ины установил, что размер критически напряженного элемента должен быть от 100 до 400 атомных расстояний данного материала. В работах Лю также было показано, что размер элемента структуры, который может характеризовать неоднородность свойств материала, должен быть от 0,025 до 0,1 мкм. Такой же размер критически напряженного объема получен прн анализе средней плотности дислокаций у вершины усталостной треш,ины. Постоянная, фигурирующая в теории Нейбера как элемент, по-которому усредняется действующее в вершине трещины напряжение, также имеет порядок, близкий к приведенным размерам критически напряженного объема. Таким образом, размер критически напряженного объема у вершины усталостной трещины можно принять равным 0,02—0,1 мкм. Однако из условия минимума порогового значения амплитуды коэффициента интенсивности напряжений целесообразно выбрать значение р, близкое к нижней границе. В этом случае погрешность в определении пороговых условий пойдет в запас прочности. [c.127]

Основным достоинством изложенной методики является возможность определения коэффициентов концентрации напряжений при сложной геометрии внутреннего канала. На рис. 2. 25, а показана картина полос интерференции для модели с четырьмя вырезами (светлый фон, цифрами обозначен порядок полос т). [c.49]

Ниже перечислены титановые сплавы, проявляющие определенную склонность к коррозионному растрескиванию под напряжением (порядок следования не соответствует степени склонности звездочками отмечены экспериментальные сплавы) [78]. Нелегированный Ti (с высоким содержанием кислорода, т. е. 0,317 7о) [c.123]

За пределами выреза нормальные напряжения а быстро затухают, вызывая касательные усилия в обшивке. Порядок определения напряжений в замкнутой части фюзеляжа, примыкающей к вырезу, аналогичен определению их при действии иа фюзеляж изгибающего момента в вертикальной плоскости. Однако в случае кручения нормальные напряжения азажк = О и Да° = стоткр. Свод в случае кручения фюзеляжа не загружается нормальными и дополнительными касательными напряжениями. [c.344]

В. Покажем еще на примере порядок определения допускаемой равномерно распределенной нагрузки, которую можно безопасно приложить к подкрановой балке пролетом =10 м, шарнирно опертой по концам. Балка представляет собой двутавр № 60, усиленный двумя приваренными к нему листами (полками) сечением 200X20 мм (рис. 174). Допускаемое напряжение принято [а]= = 1400 кПсм , [c.246]

Анализируя -приведенные данные, следует отметить прежде всего разумный порядок найденных величин радиуса г. Действительно, по абсолютной величине г всегда несколько превосходит размеры пятна I, определенные оптическими методами, однако менее чем на 1 порядок. Это целиком соответствует сделанным ранее предположениям о доминирующей роли ассим-метрии магнитного поля в ближайших окрестностях катодного пятна в механизме его упорядоченного движения, выразившимся, в частности, в условии (44). Можно видеть, кроме того, что при таких значениях г применение формулы (43а) для определения напряженности собственного поля дуги на окружности радиуса г является вполне законным. Как показывают далее цифры столбца 4, напряженность этого поля на рассматриваемой окружности уже настолько незначительна, что целиком оправдываются упрощения, допущенные при выводе общего уравнения траектории катодного пятна (47). [c.227]

Определение напряжений, точно соответствующих указанным выше характеристикам, представляет большие трудности, поэтому на практике пользуются условными величинами. В этом случае условным пределом упругости называется условное напряжение, соответствующее появлению остаточной деформации определенной заданной величины, пределом пропорциональности — условное напряжение, соответству-, ющее отклонениям на заданный допуск от закона Гука, пределом текучести — условное напряжение, при котором остаточная деформация достигает определенной величины (0,2%), а пределом прочности — условное напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке, которую выдерживает деформируемый образец. Стандартные обозначения и порядок определения условных величин механических свойств материалов изложены в гл. П1. [c.16]

На заключительном этапе определяли геофафические координаты направлений действия наибольшей компоненты сжимающих напряжений ai. Эти на-правления устанавливались по нормали к плоскости наибольшей анизофопии (см. рис. 8.8). Был выбран следующий порядок определения пространственного положения компоненты [c.118]

Если sin (Д/2) = О, то А 2кп, где п = 1,2,. ... Когда А = О, главные напряжения равны между собой. Точки, где это имеет место, называют изотропными точками и они будут, разумеется, затемненными. Точки, в которых п = , образуют темные полосы или полосы первого порядка, точки, для которых п = 2, образуют полосы второго порядка и т. д. Такие полосы называются изохромалш (в силу того, что при использовании белого цвета они соответствуют гашению световых волн определенной длины, т. е. некоторой цветной полосе). Из уравнения (е) следует, что разность на полосе = 2 имеет вдвое большее значение, чем эта разность на полосе я = 1, и т. д. Следовательно, чтобы найти разность главных напряжений, достаточно знать порядок полосы и разность напряжений, представленную полосой первого порядка, или цену полосы. [c.167]

Более точные методы анализа, такие как новый трехмерный вариант метода конечных элементов, необходимы для анализа сдвиговых эффектов внутри и на границе взаимодействия слоев композиционного материала. Эти методы также полезны при определении истинного напряженно-деформированного состояния образцов, используемых при прочностных испытаниях композиционных материалов, особенно в окрестности опор и захватов, как показано в работе Риззо и Викарио [14]. Пагано и Пайпес [11] установили, что порядок чередования слоев оказывает определенное влияние на прочность композиционного материала. Необходимо продолжить исследования, направленные на более полное описание этого явления. [c.105]

Для резины, армированной жесткими нитями, модуль упругости при растяжении вдоль волокон определяется в основном модулем упругости волокон, в то время как модуль сдвига материала имеет тот же порядок, что и модуль сдвига неармиро-ванной резины. Таким образом, сопротивление материала деформации сдвига мало по сравнению с его сопротивлением растяжению в направлении нитей. Поэтому в задачах, в которых допускается определенный тип деформации сдвига, можио пренебречь растяжением нитей, рассматривая их как материальные кривые, длина которых не меняется при любой деформации. При таком предположении сложные соотношения между напряжениями и деформациями заменяются ограничениями геометрического характера, что значительно упрощает теорию. [c.288]

Для обоснования того, что эта интерпретация является законной в некотором вполне определенном смысле, а также для получения оценок толщин слоев концентрации напряжений Эверстайн и Пипкин [12] проанализировали некоторые точные решения теории упругих трансверсально изотропных материалов. Предполагалось, что модуль Юнга Е вдоль волокон много больше модуля сдвига G. Коэффициент Пуассона v, определяющий уменьшение поперечных размеров в направлении, перпендикулярном волокнам, при приложении растягивающей нагрузки, также перпендикулярной волокнам, выбирался близким к единице. Оказалось, что теория упругости действительно предсказывает существование тонких слоев с высокой концентрацией напряжений там, где они должны быть согласно идеализированной теории. Было найдено, что толщина слоев концентрации напряжений вдоль волокон имеет порядок (G/ ) / L, где L — характерная длина слоя. Было установлено также, что толщина слоев концентрации напряжений вдоль нормальных линий, существование которых обусловлено малой сжимаемостью материала, имеет порядок (1—v) i L. В обоих случаях было показано, что максимум растягивающих напряжений с удовлетворительной точностью определяется делением результирующей силы, найденной по идеализированной теории, на, приближенное значение толщины. [c.298]

Сендецкий [56] решил задачу взаимодействия трещины со многими включениями. Возможность применения этих аналитических решений для описания поведения композитов остается пока невыясненной. При их практическом использовании возникают принципиальные трудности, в основном обусловленные тем, что теперь в области определения исследуемого взаимодействия микротрещины имеют тот же самый порядок, что и характерный размер (диаметр волокна) композитной структуры, и, кроме того, при статически неоднородной упаковке волокон не существует алгоритма для применения решения с идеализированной геометрией. В третьем случае, когда трещина находится на границе раздела волокно — матрица, характер разрушения склеенных тел, состоящих из двух различных материалов, изучен еще менее. Для определения распределения напряжений и деформаций в неоднородных унругих телах проведены многочисленные теоретические исследования, некоторые из них приведены в работах [17, 57]. [c.256]

Для определения коэффициента концентрации напряжений по формуле (2.37) поляризационно-оптическим 1методом измеряют порядок полос т на В1нутре1ннем контуре модели с вырезами. Порядок полос т на внутреннем контуре кольца можно рассчитать, используя решение Ляме [63]. В соответствии с этим решением напряжение на внутреннем контуре кольца, нагруженного давлением р по наружному контуру [c.45]

Для определения константы Со, которая отраж.ает влияние всех параметров, существенных для метода стесненной усадки (оо, Д1 и бо), используют тарировочн ый образец, напряжения в котором вызваны стесненной усадкой и для которого имеется теоретическое рещение. В некоторой точке такого образца рассчитывают разность безразмерных главных напряжений 01—02 и измеряют порядок полос интерференции т, после чего вычисляют константу Со по формуле [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...