Г Конструкции - Влияние на прочност

Наибольший интерес с точки зрения влияния на прочность сварных соединений представляют наклонные и шевронные прослойки (ем. рис. 2.7,г,д). При определении коэффициентов контактного упрочнения таких прослоек необходимо учитывать конструктивные особенности рассматриваемых сооружений и конструкций. Если при нагружении [c.136]

Значительные исследования механического подобия твердых деформируемых тел проведены А. Г. Назаровым [32] и другими исследователями [4, 65]. Исследования процессов обработки металлов давлением с использованием методов теории подобия и моделирования выполнены Ю. М. Чижиковым [71] и другими исследователями [49]. Применительно к задачам прочности теория подобия привлекалась Г. С. Писаренко и его учениками изучена прочность и несущая способность элементов конструкций в экстремальных условиях, моделирующих реальные напряженные состояния, тепловые состояния и среды, оказывающие существенное влияние на характеристики механической прочности, создано огромное количество экспериментальных установок, воспроизводящих условия работы и разрушения новых материалов [40]. [c.12]

Величины запаса прочности устанавливаются на основании опыта эксплуатации и отражают влияние факторов, не поддающихся расчету или экспериментальному определению. Для крановых металлических конструкций при расчете на усталость принимается п = 1,3 для сталей типа Ст. 3 и /г = 1,4 для низколегированных, а для конструкций, транспортирующих жидкий металл, соответственно 1,5 и 1,6 [16]. [c.158]

Г о X б е р г М. М. Влияние дефектов конструирования и изготовления сварных конструкций, работающих в условиях переменных напряжений, на их эксплуатационную прочность. Сб. Методы контроля качества сварных швов и конструкций , Л., 1958. [c.302]

Более значительным и сложным является влияние остаточных напряжений п изменения свойств металла на наступление разрушения при низкой пластичности металла. Отрицательное влияние остаточных напряжений проявляется при закалке металла в зоне сварки на высокую твердость. Существенное влияние на статическую прочность сварных конструкций оказывают изменения свойств металла, особенно в зоне концентраторов напряжений. При низких температурах решающее влияние имеет деформационное старение металла, возникающее во время пластических деформаций в зоне надрезов (см. рис. 28, г, д—к). При приложении рабочих нагрузок разрушения могут наступить при средних напряжениях, близких к пределу текучести или даже ниже Оо.а- [c.63]

Влияние конструктивного оформления на усталостную прочность сварных балок видно из фиг. 166. Конструкции узлов, приведенные на фиг. 166, изготовлены из сталей 37. Сопоставление типов узлов (фиг. 166, а—в) указывает на отсутствие необходимости обработки швов, приваривающих дополнительные листы к сварным балкам двутаврового профиля. Из сравнения фиг. 166, г — е следует, что резкие обрывы усилений в балках недопустимы. Следует обеспечить плавное изменение их сечений и по возможности обрабатывать швы. [c.318]

Схему резания и форму режущих кромок устанавливают в зависимости от назначения протяжки, требуемого профиля заготовки. Используют все виды схем резания. Схему резания выбирают с учетом получения оптимальной конструкции протяжки, наименьшей ее длины, более полного использования тяговой силы двигателя станка, обеспечения прочности протяжки, ее работоспособности и стойкости, а также величины подъема зубьев, определяющей толщину О/ срезаемого слоя лезвием протяжки (аг = С г) и пр. Целесообразность принятой схемы резания должна быть подтверждена соответствующим анализом. Применяемые схемы резания и их влияние на конструктивное оформление зубьев (их режущих кромок) рассмотрены ниже для конкретных видов протяжек. [c.66]

Большое значение для анализа напряженного и деформированного состояния подкрепленных и гладких оболочек типа фюзеляжа имеют работы В. 3. Власова по стесненному кручению тонкостенных конструкций открытого профиля и технической теории оболочек. На основании полученных им общих закономерностей были решены задачи расчета на прочность фюзеляжа с большим вырезом, приближенного учета влияния упругости элементов силового набора и др. Из работ ЦАГИ здесь следует отметить исследования Г. Н. Рудых. [c.300]

А. И. Туполева, применяющего конструкцию из легких сплавов тийа дуралюмина. В части набора корпуса лодочных гидросамолетов точно также б. ч. применяется дуралюмин. Что же касается всех остальных конструкций самолетов, то стальные конструкции фюзеляжей следует считать распространенными повсеместно и вытесняющими все другие виды. В СССР внедрению сварных трубчатой конструкции фюзеляжей было положено начало Харьковской конструкторской группой во главе с инж. Калининым. Наиболее часто применяются сварные трубчатые конструкции и несколько реже конструкции, собранные механическим способом (клепка, сборка на болтах). Производство фюзеляжа само лета из хромомолибденовой стали заключается в вырезывании листового материала для косынок и накладок, резке труб определенных размеров, изгибании, придании формы и сборке их в стапелях и шаблонах посредством сварки или же механич. способом. Там, где достаточна умеренная прочность деталей, сталь подвергается нормализации (нагрев до определенной Г порядка 800° и охлаждение в воздухе), и этим термич. обработка ограничивается. Для ответственных конструктивных частей, подвергающихся большим напряжениям, толчкам и пр., трубы идут в сборку в отожженном состоянии и после сварки подвергаются закалке с соответствующим отпуском. Попытки термич. обработки сваренных деталей- самолета обычными способами в обыкновенных закалочных печах как правило кончаются неудачей. Во время нагрева до f риш. детали оседают под влиянием собственного веса после выемки из печи, для закалки они снова оседают в ином направлении и наконец в процессе охлаждения детали снова коробятся вследствие одностороннего соприкосновения с закалочной средой. Такая сумма короблений обычно уже не допус- [c.53]

При испытаниях прочности клепаных соединений с двухсрезными заклепками были получены несколько более высокие значения относительной прочности (до 66%), поэтому следует иметь в виду, что низкие значения прочности, полученные для данных узловых уширений следует объяснить применением односрезных заклепок. Тем не менее конструкции с односрезными заклепками используются в узлах ферм клепаных мостовых пролетных строений, находящихся в эксплуатации, и поэтому их характеристики должны быть учтены при оценке прочности узловых переходов различной конструкции. Разрушение клапаных узловых переходов происходило во всех случаях в ослабленных сечениях уголков по первому ряду заклепок (фиг. 98, г). Это свидетельствует о том, что концентрация напряжений в этом сечении, а также ослабление сечения отверстиями оказывает большое влияние на прочность. [c.159]

Совещание, проведенное Институтом металлургии АН СССР в 1957 г., подвело некоторые итоги взглядам на природу и влияние остаточных напряжений на прочность сварных конструкций в эксплуатации. Оно констатировало, что в тех случаях, когда сварные соединения, несмотря на образование в них остаточных напряжений большой величины, сохраняют пластические свойства, они не оказывают влияния на прочность при статических и ударных нагрузках, но могут оказывать влияние при переменных. Это влияние может быть отрицательйым и положительным для прочности. С этих позиций применение отжига при Т = 600 650° С для устранения остаточных напряжений в сварных конструкциях из малоуглеродистых сталей, как правило, нецелесообразно. [c.294]

В 1820 г. два молодых инженера Г. Ламэ (1795—1870 гг.) и Б. П. Е. Клапейрон (1799—1864 гг.), окончив Политехническую школу и Французскую школу горных инженеров, прибыли в С.-Петербург, чтобы преподавать в новой русской инженерной школе. Деятельность этих двух людей имела большое влияние на развитие -науки о сопротивлении материалов не только в России, но и за границей. Они были не только преподавателями института, но и ин-женерами-консультантами на различных стройках, проводимых правительством. В связи с сооружением Исаакиевского собора они развивали новый метод исследования устойчивости арок ). Во время работы над конструкцией подвесных мостов они стали интересоваться прочностью русского железа. Россия в то время была одной из наиболее передовых стран по производству железа, и было решено провести исследование механических свойств этого железа ). Г. Ламе ) спроектировал и построил в 1824 г. специальную испытательную машину, сходную с машиной Лагерхьельма ) в Стокгольме ). Результаты этих испытаний были использованы при проектировании железных конструкций в России, и они упоминались в книгах по сопротивлению материалов ). [c.655]

В таких условиях первоначальная концентрация напряжений, наблюдающаяся в различных сварных соединениях, не может оказывать влияния на их прочность, так как в процессе развития пластических деформаций происходит выравнивание напряжений, и к моменту разрушения сварного соединения напряжения в его опасном сечении полностью выравниваются. В связи с этим прочность многих различных по форме соединений, характеризующихся различной степенью концентрации напряжений в упругой стадии их работы, при испытании статической нагрузкой оказывается одинаковой. Это подтверждается многочисленными испытаниями сварных соединений. В частности это следует и из результатов, приведенных в табл. 6, полученных при испытании соединений, выполненных из стали марки М16С, применительно к условиям, характерным для сварных мостовых конструкций [16]. Эти данные показывают, что прочность различных по форме образцов при статической нагрузке является одинаковой во всем диапазоне изменения температур, возможных в реальных условиях. По этим данным можно также видеть, что предел прочности и предел текучести при понижении температуры несколько повышаются, тогда как характеристики пластичности (6 и г])) соответственно понижаются. В образце с отверстием, который характерен для клепаных конструкций, пластические деформации значительно меньше, чем в образцах со сварными соединениями. Это объясняется тем, что в образце, ослабленном отверстием, деформации концентрируются на очень коротком участке в районе ослабления. [c.63]

Рекомендованные в методике опытные значения пределов выносли ности сплава АМг61 по сравнению с аналогичными значениями, полученными в сопоставимых условиях и при одинаковых значениях N0, в 2,4 раза ниже, чем у стали Ст. 3. Испытания при трех значениях г позволили обосновать. зависимость предела выносливости Очк от среднего напряжения циклов а . Было исслеДовано влияние на усталостную прочность элементов металлических конструкций предварительного однократного статического нагружения высокими нагрузками, что соответствует условиям инспекторских испытаний кранов с динамической и статической перегрузками и двухступенчатого циклического нагружения, соответствующего принятой в краностроении упрощенной гистограмме, состоящей из большого числа циклов нормальных нагрузок рабочего состояния и малого числа циклов максимальных нагрузок рабочего состояния (резкие пуски и торможения механизмов и т. д.), причем в последнем случае учитывается повреждающее влияние максимальных нагрузок рабочего состояния, проявляющееся в снижении исходного предела выносливости элемента соединения. [c.382]

Перед отделкой вентилятор подвергают статической балансировке. Как известно, дисбаланс оказывает вредное влияние на долговечность и надежность конструкции, вызывая повышенный уровень вибраций, дополнительные нагрузки на узлы привода и их ускоренный износ. Поэтому допустимый для вентилятора дисбаланс не должен превышать 100 Гсл устраняется он приваркой ба,ланси-ровочного груза 4. Допускается приварка не более двух грузиков обш,им весом не более 150 г. Прочность вентилятора проверяется испытанием на разнос при п == = 1 540 об мин в течение 10 мин. После окончательной отделки производится проверка статической балансировки. [c.142]

Влияние совместной жесткости. Необходимо рассмотреть случаи как симметричного нагружения (изгиб), так п несимметричного (кручение), соответствующие ударному симметричному столкновению с препятствием (наезд с подъемом обоих передних колес) и несимметричному столкновению с препятствием (иаезд с подъемом одного из двух передних колес). В качестве критерия прочности при кручении предлагается использовать способность конструкции автомобиля выдерживать статические смещения изолированного колеса, наехавшего на препятствие, высота которого устанавливается в соответствии с классом автомобиля. Для автомобилей индивидуального пользования эта высота составляет 20 см, для грузовых автомобилей — 30 см, для автобусов — 25 см, для автомобилей высокой проходимости — 50 см. При жесткости передней Ki и задней Ка подвесок, противодействующих поперечным колебаниям кузова, и при бесконечно жесткой на кручение конструкции автомобиля, ширине колеи Ь и высоте препятствия /г суммарный приложенный момент Т = [KiKJiKi + К2) 1 (hlb), если остальные три колеса находятся в контакте с дорогой. [c.106]

Рассмотрим влияние статистического разброса свойств материалов, деталей и узлов на оценку ресурса с применением полуэмпири-ческих моделей накопления повреждений. Для характеристики свойств введем некоторый вектор прочности г, компоненты которого — случайные величины. При этом прочность понимаем в широком смысле, включая сюда сопротивление усталости, ползучести, изнашиванию, коррозии и т. п. Для индивидуального образца или элемента конструкции, для каждой детали вектор прочности принимает определенное значение. Свойства генеральной совокупности образцов, элементов или деталей описываем с помощью совместной плотности вероятности (г) компонентов этого вектора. Выбор генеральной совокупности зависит от постановки задачи, в частности от того, рассматриваем мы программные лабораторные испытания, ведем прогнозирование ресурса на стадии проектирования или оцениваем остаточный ресурс для конкретного эксплуатируемого объекта. [c.76]

Современные методы расчёта (см. гл. П — X зтого тома) отражают влияние динамичности нагрузок, формы и жёсткости деталей, типа напряжённого состояния, пластичности, усталости, ползучести и ряда других факторов на несущую способность, поддающихся расчётному или экспериментальпо.му определению. Ряд факторов не поддаётся таким определениям, и их влияние должпо быть отражено в запасе прочности на основании наблюдений за работой деталей и узлов, статистического анализа данных эксплоатации и испытания машин. И. С. Стрелецким [47] и А. Р. Ржаницыным [21] на основании статистических кривых распределения возникающих усилий и отклонений механических свойств, а также анализа основных факторов отклонения между действительными и расчётными усилиями, обоснована каноническая структура запаса прочности п в виде произведения минимального числа сомножителей п = 1- г,2- Щ, каждый из которых отражает важнейшие факторы отклонения между рассчитываемой и фактической несущей способностью детали или конструкции [31]. К одной группе факторов относятся а) разница в величине нагрузок, вводимых Б расчёт, и нагрузок действительных (определение последних в ряде случаев затруднительно, например, нагрузки, развиваемые при горячей и холодной обработке металлов, нагрузки на ходовую часть автомобилей, динамические усилия на лопатки турбин и т. д.) б) разница в величине уси- [c.383]

Наличие внутренних надрезов снижает влияние наружных надрезов на изменение свойств образца и конструкций. Поэтому а) при нанесении наружных надрезов предел выносливости у чугунных образцов снижается значительно меньше, чем у стальных образцов б) изменение плавности очертаний, так же как и нанесение наружных надрезов, снижает прочность стальных 1зделий в значительно большей степени, чем чугунных в) у чугуна с бо-."ее крупными включениями графита (менее прочных) наблюдается при нанесении внешних надрезов меньшее снижение пре,аела выносливости и относительно более заметные деформации при малых нагрузках г) при приближении формы графитных включений к сфероидальной обнаруживаются в большей степени пластические деформации при статическом приложении нагрузки, увеличивается снижение предела выносливости при нанесении внешних надрезов, увеличивается модуль упругости. [c.209]

Большое число исследований по изучению влияния остаточных напряжений на усталостную про1чность было проведено ЦНИИС и НИИМОСТ и других организациях. Установлено, что остаточные напряжения снижают долговечность (количество загружений до образования разрушения) сварных конструкций только в том случае, если конструкция имеет зоны со значительными концентраторами напряжений и работает под нагрузкой при относительно малом значении номинального напряжения (например +800 кГ/см или 0+1200 кГ/см ). В этом случае высокий отпуск, несколько повышая усталостную прочность, увеличивает долговечность конструкции, в особенности при загружении симметричным циклом г = —1. [c.318]

Карпенко Г, В,, Влияние частоты нагружения на выносливость стали, АН УССР, сборник трудов Института строительной механики № 19 Вопросы прочности конструкций и динамики машин , АН УССР, 1954, [c.758]

Общие правила и нормы для производства расчетов прочно сти кон-струкций корпуса. Расчет прочности конструкции должен иметь целью гарантировать для нее необходимый запас прочности, т. е. уверенность в том, что при увеличении, соответствующем принятому запасу прочности, внешних действующих на конструкцию усилий напряжения в ней не превзойдут опасных пределов, при которых может быть нарушена целость конструкции или неизменность ее формы. В соответствии с этим расчет прочности в общем случае должен подразделяться на следующие отдельные операции а) определение величины и характера расчетной нагрузки б) определение наибольших усилий и наибольших напряжений в сечениях конструкции, исходя из принятой расчетной нагрузки в) назначение норм для опасных напряжений г) установление надлежащего запаса прочности и норм для допускаемых напряжений и проверка условий прочности. Указанные выше отдельные части расчета являются одинаково важны- ми по влиянию их на степень точности и досто- [c.99]

ДГК с вязким сопротивлением [8, 37]. Введение в гаситель неупругого сопротивления позволяет уменьшать резонансные колебания защищаемой конструкции. Подход к оптимизации параметров здесь отличается от случая ДГК без демпфирования, так как определяются оптимальные значения настройки /" и относительного коэффициента вязкого сопротивления р = рг/(Оо при заданном значении V. Последнее назначают исходя из обеспечения требуемого значения критерия качества при соблюдении условий прочности или ограничений на амплитуду колебаний упругого элемента гасителя. При выборе оптимальных параметров гасителя обычно не учитывают собственного демпфирования в защищаемой конструкции (влияние этого фактора обсуждается ниже). Это позволяет использовать известное свойство независимости критерия качества Я от значения р при совпадении частоты воздействия с инвариантными угловыми частотами р , которые соответствуют точкам пересечения амплитудно-частотных характеристик главной массы при г = 0 и при v=7 0, р = 0. Выкладки по определению и рент оказываются довольно громоздкими. Основные результаты для указанных в табл. 12,1 расчетных случаев представлены в табл. 12.2. Для выбранных значений р и р безразмерные амплитуды колебаний главной массы и массы гасителя при произвольной угловой частоте р можно найти по фор- 1улам (12.2), заменив в них на p-j-i xp. [c.151]

Смотреть страницы где упоминается термин Г Конструкции - Влияние на прочност : [c.111] [c.54] [c.98] [c.467] [c.174] [c.199] [c.210] [c.375] [c.100] [c.98] [c.85] [c.160] [c.176] [c.518] [c.61] [c.206] [c.184] [c.708] [c.144] [c.314] [c.584]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...