О обечайка оболочка

Агрегатирование первого порядка. Сравнительный структурный анализ сосудов для аппаратов самого различного назначения (теплообменников, выпарных аппаратов, отстойников, мешалок, реакторов, автоклавов, ректификационных колонн и др.) доказал, что, несмотря на огромное разнообразие их типов, все эти сосуды могут быть запроектированы на основе различных сочетаний 12 элементов нескольких типо-размеров. Эти 12 элементов, обусловливающие агрегатирование первого порядка, представляют собой конструктивные нормали первого порядка к ним следует отнести обечайки (оболочки вращения), днища, крышки, фланцы аппаратов, фланцы трубопроводов, бобышки, штуцеры, лазы, люки, лапы, сальники аппаратов и сальники труб. [c.202]

Иногда вместо распорного кольца создают местное утолщение оболочки (рис. 475), загибая края днища резервуара внутрь обечайки. [c.476]

Металл конструктивных элементов нефтехимического оборудования в виде оболочек вращения (обечайки, сферы, конические переходы к днищам, трубы и др.), нагруженный внутренним (внешним) давлением, испытывает плоское (двухосное) и реже объемное напряженное состояние. При [c.277]

Стекло имеет тенденцию к разрушению в тех местах поверхности, где имеются трещины. Давление воды сжимает стеклянную оболочку, включая и ее поверхность. Напряжение растяжения, вызываемое изгибающим моментом, прежде чем разрушить стеклянную обечайку, должно стать выше напряжений сжатия. [c.348]

Упругопластическое деформирование многослойной оболочки при первом нагружении сопровождалось интенсивным уменьшением зазоров. Плотность стенки увеличилась в 2,2—2,6 раза. В большей степени увеличивалась плотность в обечайке, имевшей большие зазоры. При повторном нагружении оболочки дальнейшее увеличение плотности многослойной стенки не наблюдалось. При давлениях выше [c.130]

На рис. 3 представлены кривые распределения температур рассчитанных для многослойной оболочки, имеющей постоянную толщину с максимальной величиной зазора (б = 0,06 мм) и для монолитной стенки (б = 0). Если графики иллюстрирующие распределение температур в монолитной стенке для всех моментов времени близки к прямым линиям, то соответствующие им кривые для многослойной стенки имеют качественные отличия, а именно характерную точку перегиба в зоне контакта обечайки и рулонированной части оболочки неравномерное распределение градиента температур по толщине оболочки и др. Это свидетельствует о том, что градиенты температур в многослойной стенке и, следовательно, температурные напряжения могут быть существенно больше, чем для монолитной стенки. [c.152]

Проведено сравнение характера работы пятислойной витой оболочки со свободными торцами с пятислойной рулонированной обечайкой, у которой заварены торцы. [c.280]

Исследуемый ротор (рис. 1) представляет собой тонкостенную перфорированную оболочку вращения, состоящую из обечайки, днища, ступицы, кольца и крышки. Основная нагрузка, создаваемая центробежными силами инерции центрифугируемого продукта, действует на обечайку. [c.104]

Еще большие трудности представляет расчет плавного торообразного сопряжения патрубка с обечайкой в то же время отбортовка отверстия в оболочке, или вварка специально профилированного патрубка обеспечивает оптимальную форму и высокую технологичность этого ответственного соединения. [c.137]

Эллиптические и коробовые днища работают в более благоприятных условиях, чем цилиндрические обечайки, так как они нагружены более равномерно. Поэтому в днищах с отверстиями допускается не укреплять стенки меньшей толщины, чем в цилиндрических оболочках. Наибольший допустимый диаметр отверстия в днищах, которые можно не укреплять, [c.176]

Исходя из разложений (9.7.7), условий сопряжения оболочек и колец (9.7.5) и свойств периодичности функций Q , внутренние силы в обечайке 3 [c.161]

В рамках теории пологих оболочек внутренние усилия в цилиндрической обечайке [c.164]

В данной статье приведены результаты расчетного и экспериментального (с применением замораживания ) исследования силовых и температурных напряжений в патрубке, применимого для других аналогичных узлов. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных показало применимость для этих типов узлов матричного метода и программы расчета на ЭЦВМ, которые были разработаны для сложных составных конструкций из оболочек, пластин и кольцевых деталей (см. работу [7] и статью того же автора в этом сборнике). Проведена коррекция расчетных результатов в зоне отверстия обечайки корпуса (при внутреннем давлении) по формулам (1), (2), а также в зоне сварного шва (при температурном нагружении) с использованием расчетных данных для стыка полу-бесконечных цилиндров с различными коэффициентами теплового расширения [8]. [c.127]

Для цилиндрических баков ракет больших диаметров, работающих при небольшом давлении наддува, целесообразно применять так называемую вафельную I конструкцию. Обечайки бака можно изготовлять из плит алюминиевого сплава. В процессе химического фрезерования ячеек прямоугольной или ромбовидной формы часть материала удаляется. Остающееся часто расположенные ребра делают оболочку анизотропной. Обечайку рассчитывают на устойчивость как цилиндрическую конструктивно-анизотропную оболочку, нагруженную осевым сжимающим усилием и внутренним давлением. Значение [c.293]

Расчет на устойчивость. Обечайку бака рассматривают как изотропную оболочку, нагруженную сжимающей силой, изгибающим моментом и внутренним давлением. Напряжения, соответствующие потере устойчивости такой оболочки, [c.296]

Пример. Обечайка бака гладкой конструкции толщиной h = 3 мм и радиусом R = 1500 мм из алюминиевого сплава (Е = 72 ООО МПа) нагружена осевой силой N и изгибающим моментом М, причем 2M/(NR) = 0,2. Требуется определить напряжения, соответствующие потере устойчивости оболочки при р = О, [c.299]

Схема конструктивно-анизотропной оболочки при расчете напряжений в вафельной обечайке бака является приближенной. Для построения уточненных полей напряжений в вафельных ячейках необходимо пользоваться такими более совершенными методами расчета, как МКР или МКЭ. [c.305]

Зависимость (11.60) не может быть использована при расчете кольца бака, так как не учитывает поддерживающего влияния оболочек днища и обечайки, которое оказывается существенным для реальных конструкций. В литературе [17] приведены результаты исследования устойчивости кольцевых элементов, соединяющих цилиндрическую обечайку с сегментом сферической оболочки. Критическая нагрузка для системы кольцо — оболочка определяется соотношением [c.310]

В заключение рассмотрим пример составления предельных условий моделирования при поперечном изгибе пологой цилиндрической оболочки средней длины. При этом будем исходить одновременно из ограничений на упругость процесса деформирования, отсутствие местной потери устойчивости в сжатой зоне обечайки и тонкостенность конструкции модели. [c.128]

В силовую схему баков входят обечайки (оболочки), днища, итангоуты и узлы крепления. [c.140]

Для сварки толстостенных оболочек применяют элсктрощ1аков ю сварку при толщине метаала более 30 мм. При этом лпя сварки стыкового шва обечайки целесообразно осуществлять выбор аппаратов рельсового типа, передвигающихся по вертикальному рельсу, установленно- гу параллельно шву Для сварки лючков, шт церов и кольцевых швов обечаек отдается предпочтение безрельсовым аппаратам магнитно-шагающего типа. [c.27]

Метод намоткп на вращающуюся оправку с предварительно сформованной термопластовой оболочкой нз винипласта либо полиэтилена, полипропилена, сдублированных со стеклотканью или байкой, либо полиэтилена с анкерными ребрами состоит из таких технологических операций формование термопласто-вой оболочки на оправке нанесение адгезионной композиции на винипластовую заготовку намотка стеклоткани, стеклолент или стекложгута на обечайку и ребра жесткости термообработка сформированной оболочки приемочные испытания. [c.175]

Для суждения о возможных погрешностях данного метода он был использован при расчете экспериментальной модели, выточенной из стальной заготовки, состоящей из цилиндрической обечайки (Д = 150 мм, /1=2,1, / = 159 мм), к которой приварено дно в виде кольцевой пластины (Ь =2 мм), зажатой на плите по радиусу Го=60 мм. Свободный край оболочки возбуждался с помощью электродинамического вибратора радиальной нагрузкой. На противоположном конце этого диаметра был установлен пьезоакселерометр, измеряющий радиальные колебания оболочки. Результаты измерений фиксировались самописцем. На рис. 4 против резонансных пиков указано число волн по окружности, определенное с помощью пьезоакселерометров, которыми измеряли радиальную составляющую ускорения вдоль окружности. Форма резонансных колебаний определялась также датчиками, расположенными вдоль образующей цилиндра. [c.130]

В последние годы наиболее интенсивное применение в расчетах реакторов получил метод конечных элементов [15, 16] - к осесимметричным элементам реакторов, которые могут быть представлены в виде плоских систем, имитирующих соединения цилиндрических оболочек и плит, цилиндрических и сферических оболочек. К таким соединениям относятся зоны примыкания патрубков к выпуклым крьцпкам и днищам, а также к цилиндрическим обечайкам (когда отношение диаметра обечайки к диаметру патрубка существенно больше 1). На рис. 2.7 показана конечно-элементная модель присоединения патрубка. В ряде случаев напряжения [c.35]

На рис. 4.1 показана принятая расчетная схема патрубковой зоны ВВЭР, включающая в себя щшиндрическую оболочку переменной толщины (патрубок) и кольцевую пластину толщиной, равной толщине стенки корпуса реактора. Эта пластина заменяет собой часть оболочки корпуса, примыкающей к патрубку. При этом сохраняется реальная геометрия перехода патрубка в корпус — толщины, радиусы сопряжения, расположение и разделка сварного шва приварки патрубка к воротнику обечайки корпуса реактора. [c.121]

Замораживание модели оболочки под действием внутреннего давления проводилось по вышеизложенной методике. К торцам модели оболочки приклеивались заглушки, через которые передавалась комненсируюш,ая нагрузка Ркомп- Таким образом, витая часть модели представляла собой обечайку с заваренными торцами. [c.276]

Величина суммарных напряжений возрастает в местах их концентрации (по контуру приварки опорной подушки, в зоне перехода от цилиндрической обечайки к фланцу, в местах неплавных переходов к усилению сварного шва, непроваров, подрезов и др.), а также из-за случайных перегрузок (при защемлении оиор, прогибе оболочки вследствие неправильного монтажа или температурной неравномерности и т. д.). В результате оболочка автоклава может работать в области напряжений, значительно превосходящих расчетные, и даже превосходящих (при стечении обстоятельств) предел текучести ао,2 в отдельных точках. [c.373]

В соответствии с теорией осесимметричных оболочек и пластин в обечайке определялись окружные и меридиональные напряжения, а в днище и крышке — окружные и радиальные напряжения. Для этого на внутренней и наружной поверхностях ротора наклеивались 240 проволочных датчиков базой 10 мм и сопротивлением 198 12-201 01 ом (см. рис. 1). Одни [c.104]

В отечественной практике используются тороидальные компенсаторы, показанные на фиг. 129. В качестве основного элемента компенсатора применяются тонкостенные трубы с толщиной стенки 2—3 мм, изготавливаемые обычно из стали 1Х18Н9Т. Вначале трубы загибаются на оправке в кольцо, после чего торцы их свариваются между собой. К кольцу привариваются с двух сторон отрезки обечайки, как показано на фиг. 133, б, затем полученный тороидальный элемент подвергается термической обработке (предпочтительнее аустенизации). Далее, в трубе прорезается с внутренней стороны кольцевая канавка, обеспечивающая необходимую компенсационную способность тороидальной оболочки. Прорезка канавки до термообработки недопустима, так как в этом случае происходит значительное раскрытие паза вследствие проявления эффекта снятия внутренних напряжений, возникающих при вальцовке. Отдельные тороидальные элементы свариваются между собой кольцевыми швами, соединяющими обечайки, и привариваются к трубам газопровода. [c.179]

Разработанные в МИСИ им. В. В. Куйбышева многокомпонентные цепочки одномиллиметровых тензорезисторов и специализированная регистрирующая аппаратура были использованы при испытании реальных цилиндрических сосудов с патрубками (рис. 7.5, а), нагруженных пульсирующим внутренним давлением. Исследовали влияние геометрических параметров сопрягаемых оболочек на кинетику перераспределения деформаций и напряжений при циклическом нагружении в пластической области. Диаметр цилиндрической обечайки составлял В = 600 и 1200 мм отношение радиуса патрубка к радиусу обечайки г Н = 0,3 и 0,5 при относительной толщине стенки х/Т = 0,02 0,04. Тензоре- [c.139]

На рис. 7.11 приведено распределение интенсивностей деформаций е (отнесенных к деформации предела текучести еу) в зоне сопряжения патрубка с обечайкой при уровне номинальных кольцевых напряжений в оболочке сгеп/<Тт = 0,5 (кривая 1). При пульсирующей нагрузке с постоянным уровнем максимальных мембранных напряжений Ц0 /Цт = 0,5 полная стабилизация процесса деформирования наступала после 5—6 циклов (в исследуемой зоне устанавливались условия жесткого нагружения). Распределение в этой зоне стабилизировавшегося размаха интенсивности деформаций Ае показано кривой 2. [c.146]

Особенности конструкции сильфонного компенсатора тепловых перемещений теплопроводов изготовленного из стали типа 18-10 или 18-9 (сварной гибкий гофрированный трубопровод с концевой арматурой и силовой трехслойной оплеткой из той же стали, наличие щелей, зазоров и сварных соединений, обечайка из углеродистой стали), а так же жесткие условия его эксплуатации (паро-воздушная окружающая среда с температурой до 60...80° С, присутствие хлор-ионов, циклические и повторно-статические деформации гофрированной оболочки и силовой оплетки, внутренние и эксплуатационные или технологические напряжения в металле гофра и т.п.) могут привести к сложному совместному сочетанию различных по условиям протекания и характеру разрушения, коррозионным повреждениям и преждевременному аварийному отказу изделия. [c.89]

Из требований к точности на напряженно-деформированное состояние существенное лияние оказывает смещение кромок стыкуемых деталей (обечайки, днища, листовые плоские детали) и отклонения формы поверхностей при внутреннем давлении на прочность и наружном давлении на устойчивость оболочки. Исследования по расчету напряженно-деформированного состояния корпуса в зависимости от точности по всем стадиям жизненного цикла доггатьт стать неотъемлемой частью комплексного проектирования конструкции, технологии и эксплуатации. Здесь важно учесть различные факторы функционирования листовых конструкций, особенно те, которые могут возникнуть на этапах технологии, эксплуатации и которые не всегда удается предвидеть в процессе конструирования и учесть в обеспечении взаимозаменяемости. [c.254]

Наиболее важными характеристиками напряженно-деформированного состояния неравномерно нагретой оболочки с продольными ребрами, определяющими ее несущую способность, являются сдвигающие силы в обечайке вблизи ребер и напряжения в ребрах. Для рассмотренных силовых факторов при Гд(д ) = Tq = onst [c.165]

Входные и выходные циркуляционные патрубки в корпусе устанавливаются на двух уровнях, перпендикулярных оси корпуса, и расположены в каждом уровне на равных расстояниях верхние и нижние патрубки устанавливаются один под другим либо со сдвигом на нолпериода. Известные расчетные и экспериментальные данные [1] показывают, что для принятого расположения патрубков напряженное состояние в зоне стыка патрубка с корпусом, являющейся зоной существенной конструктивной неоднородности, может рассматриваться независимо от соседних патрубков. Соотношение диаметров корпуса и патрубка позволяет рассматривать искривленную оболочку корпуса в этой зоне как плоскую пластину с отверстием, имеющую толщину корпуса. Такая возможность более очевидна в случае осесимметричного температурного нагружения патрубка, когда слабое искривление обечайки несущественно влияет на условия взаимодействия патрубка и примыкающей к нему части корпуса. При действии внутреннего давления мембранные растягивающие усилия в цилиндрической обечайке корпуса в меридиональном и кольцевом направлениях отли- [c.126]

Внутреннее давление в корпусе и патрубке. На рис. 1 (тонкая линия) представлена принятая расчетная схема патрубка с примыкающей частью оболочки корпуса, которая заменена кольцевой пластиной, имеющей толщину корпуса и наружный радиус = 4г. Внутреннее давление при действии в исходной искривленной обечайке корпуса уравновешивается напряжениями = pRI2h в меридиональном и = pR/h в кольцевом направлениях. Заменяющая обечайку кольцевая пластина считается сво- [c.128]

При расчете на прочность днища рассматриваются как безмомент-ные оболочки вращения, нагруженные осесимметричной нагрузкой. Напряжения от изгиба в местах соединения днища бака с обечайкой и в зоне крепления фланцев, как правило, в расчет не принимаются. Изготовляют днища обычно из пластических материалов, для которых местный изгиб не является причиной разрушения. В зоне фланцевых соединений люков и трубопроводов происходит перераспределение мембранных напряжений. Расчеты показывают, что фланцы влияют на напряженное состояние лишь локально. Не учитывают также составляющие нагрузки от массы конструкции бака. [c.305]

Общий анализ работы корпуса РДТТ Составной корпус РДТТ схематично можно представить в виде круговой цилиндрической оболочки, состоящей из двух слоев металлической обечайки (обычно сталь, алюминий или титан) и композиционной обмотки (рис. 6, а). Последняя получается наматыванием высокопрочного волокна (обычно из специальных сортов стекла, иногда из дакрона, металлических нитей, или из волокон на основе бора, графита, карбида кремния и др.) со. связующим на обечайку. Связующее (обычно эпоксидная смола или полиуретаны) полимеризуется в течение некоторого времени после намотки. Начальное натяжение [c.23]

При обмотке волокна лишь в окружном направлении осевое усилие полностью воспринимается стальной обечайкой, так как прочность связующего примерно на два порядка меньше прочности волокна. Окружное усилие почти полностью воспринимается волокнами. Последнее объясняется особенностями совместной работы разномодульных (стальной и стеклопластиковой) оболочек и наличием технологического натяжения волокон, сжимающих обечайку. Если в момент работы двигателя это натяжение будет слишком мало, то почти все окружное усилие будет воспринято более жесткой стальной обечайкой. Этот режим крайне нерационален с точки зрения принципа равнопрочности (хотя волокна будут равнонапряжены). При достаточно высоком натяжении волокон в стальной обечайке имеют место значительные сжимающие напряжения, облегчающие ее работу и приводящие к первоначальному разрушению обмотки. Разумеется, существует такая величина натяжения волокон, которая обеспечивает пропорциональную совместную работу обечайки и обмотки и их одновременное разрушение (т. е. равнопрочность этой конструкции). Однако вследствие ползучести пластмассы натяжение волокон убывает со временем хранения, которое является существенно неопределенным параметром при расчете изделия. Таким образом, в рамках указанного конструктивного решения на основании принципа равнопрочности невозможно сколь-нибудь приблизиться к идеальной конструктивной эффективности (73). [c.26]

Характеристики основных параметров моделей оболочек, включая математические ожидания и дисперсии модуля упругости, тoлш н полотна обечайки и несущей способности, представлены в табл. 7.4. Для пересчета статистических данных использовались уравнения = D + (Мй) D 2 Dhf + 4Dh (Мл) [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...