Коэффициент поперечного сжатия определение

Определение модуля нормальной упругости, модуля сдвига, коэффициента поперечного сжатия и зависимости их значений от температуры. Модуль нормальной упругости и модуль сдвига определяются путем нахождения собственных частот продольных, поперечных и крутильных колебаний образца, подвешенного или зажатого в точках, соответствующих узловым точкам собственных колебаний. [c.67]

Коэффициент поперечного сжатия 344, 347 --— определение 41, 344, 347 [c.717]

С целью опытного определения коэффициента расхода, скорости и поперечного сжатия струи насадка наблюдали за истечением воды через этот насадок. [c.70]

Как видно из этой формулы, первые два слагаемых увеличились в к раз, а третье — более чем в к раз. Таким образом, существенной особенностью продольно-поперечного изгиба является то, что напряжения в поперечных сечениях стержня нелинейно зависят от внешних нагрузок и при увеличении нагрузок возрастают быстрее последних. Поэтому реальным коэффициентом запаса сжато-изогнутого стержня является коэффициент запаса по нагрузкам Лр, который показывает, во сколько раз надо увеличить все заданные нормативные нагрузки, чтобы наибольшее сжимающее напряжение достигло опасной величины. Для пластичного материала за опасное принимается напряжение, равное пределу текучести а . Положив в формуле (13.56) сг = ст , к = п и допуская, что закон Гука справедлив до предела текучести, получим квадратное уравнение для определения коэффициента запаса по нагрузкам [c.283]

Как было показано выше (см. гл. II, раздел 2.18), анализируя данные для тридцати различных стальных образцов, Баушингер в 1879 г. выразил серьезные сомнения относительно возможности вычисления коэффициента Пуассона и модуля объемной упругости с использованием отношения значений модулей и [х. Динамический метод определения значения Е применялся как при изгибных, так и продольных колебаниях. Однако значение Е, полученное из опытов на изгибные колебания, почти всегда оказывалось меньше, чем найденное из продольных, даже в том случае, когда во второй половине XIX века при вычислениях стали вносить поправку на инерцию поворота сечений, а в XX веке учитывали влияние сдвига и поперечного сжатия волокон на прогиб. [c.243]

Эту безразмерную постоянную называют коэффициентом Пуассона или модулем поперечного сжатия. Коэффициент Пуассона зависит от материала и наряду с модулем Юнга является важной характеристикой упругих свойств материала. Величины Е и (i полностью характеризуют упругие свойства изотропного материала. Это значит, что упругие силы, возникающие при любой сколь угодно сложной деформации, будут определенным образом зависеть только от двух модулей. [c.72]

Следует обстоятельно обсудить вопрос об опасной точке сечения. Опираясь на ранее полученные сведения о пространственном изгибе бруса круглого поперечного сечения, надо напомнить, что наибольшие нормальные напряжения возникают в точках пересечения контура с силовой линией. Видимо, придется также напомнить, как геометрическим сложением моментов определяется положение силовой линии. Далее, напомнив, что при кручении бруса круглого поперечного сечения наибольшие касательные напряжения возникают в точках контура поперечного сечения, приходим к выводу, что в тех точках, где максимальны нормальные напряжения от изгиба, и касательные напряжения будут наибольшими. Таким образом, в общем случае одна из этих точек опасна в частных случаях, когда материал бруса одинаково работает на растяжение и сжатие, обе эти точки одинаково опасны. Определение понятия опасная точка , конечно, остается прежним, т. е. точка, для которой коэффициент запаса минимален. Применительно к рассматриваемой теме это понятие конкретизируется — точка, для которой эквивалентное напряжение максимально. Подчеркиваем, нельзя говорить точка, в которой, .. , так как эквивалентное напряжение — величина расчетная, воображаемая. К сожалению, такая небрежность нередко встречается в учебной литературе. [c.167]

Метод стандартизован, но не всегда надежен вследствие следующих причин. Если законы деформирования материала при растяжении и сжатии различны (например, у органопластика), то техническая теория изгиба для обработки результатов неприменима. При определении постоянных упругости и предела прочности обязателен учет касательных напряжений. Как показывают исследования изотропного стержня [78], входящий в формулы для определения прогиба с учетом поперечных сдвигов коэффициент формы поперечного сечения не является постоянной величиной, а зависит от коэффициента Пуассона и относительной ширины образца й/Л. При нагружении образца на изгиб (по любой схеме) напряженное состояние стержня сложное, и особенно у стержней с малым относительным пролетом //Л значительно отличается от описываемого технической теорией изгиба [61, 77]. [c.38]

Поперечная деформация при упругом растяжении и сжатии характеризуется коэффициентом Пуассона )х, равным отношению поперечной деформации к продольной. Для большинства металлов ц = 0,25 0,35. Между тремя основными упругими константами (для изотропного материала) , G и ц, а также К существуют определенные связи [c.15]

Безотрывный режим истечения характеризуется тем, что внутри насадка поток жидкости вначале сжимается до некоторого минимального поперечного сечения, площадь которого можно определить по значению коэффициента сжатия струи е, взятого для случая истечения жидкости через отверстие в тонкой стенке (см. подразд. 6.1), а затем расширяется до размеров отверстия в насадке. В итоге при таком режиме истечения из насадка на его выходе сжатие струи отсутствует (е = 1) и площадь сечения струи равна площади проходного сечения отверстия в насадке. Поэтому в данном случае при определении расхода Q по формуле (6.7) коэффициент расхода ц = ф. [c.66]

Свойства отожженной ленты от партии к партии воспроизводились. Типичные механические свойства материала Ti (75А) с 25 об. % бора характеризуются следующими показателями прочность в продольном направлении 140 ООО фунт/кв. дюйм (98,4 кгс/мм ), коэффициент вариации прочности 2%, модуль в продольном направлении 25,7 10 фунт/кв. дюйм (180 69 кгс/мм ), прочность в поперечном направлении 60 ООО фунт/кв. дюйм (42,2 кгс/мм ) и модуль в поперечном направлении 22 X X 10 фунт/кв. дюйм (15 467 кгс/мм ). Прочность в направлениях, отклоняющихся на 30 и 60° от оси, составляла 55 ООО— 60 000 фунт/кв. дюйм (38,7—42,2 кгс/мм ), а модули упругости (22—23) 10 фунт/кв. дюйм (15 467—16 171 кгс/мм ). Главной причиной ограничения поперечной прочности является, по-видимому, расщепление волокон. Опубликованы предварительные данные по усталостной прочности, определенной в режиме растягивающих нагрузок, и результаты измерения прочности на сжатие. Прочность на сжатие композиционного материала с 22 об. % волокна, изготовленного из нескольких кусков лепты, превышала 300 ООО фунт/кв. дюйм (210,9 кгс/мм ), что соответствовало напряжениям в волокне, превосходящим 800 ООО фунт/кв. дюйм (562,5 кгс/мм ). [c.305]

Предельный коэффициент раздачи. Формоизменение при раздаче ограничено явлением потери устойчивости. При определенной (критической) величине продольных сил сжатия на заготовке появляются поперечные круговые волны (рис. 23, а) при определенной (критической) величине окружных растягивающих сил в одном или одновременно в нескольких местах краевого участка деформируемой заготовки появляется шейка, после чего наступает разрушение в виде трещины (рис. 23, б). [c.218]

Насадок Борда. Рассмотрим сосуд с вертикальными стенками, который заполнен жидкостью плотности р и в который вставлен насадок Борда с поперечным сечением произвольной формы и площади А (см. рис. 19) пусть давление на уровне насадка равно р. Мы предположим, что срыв течения ) с насадка происходит у его внутреннего края и что скорость струи, вытекающей из насадка, асимптотически приближается к постоянному значению V, которое представляет собой постоянную скорость на свободной линии тока, ограничивающей струю. Пусть А — асимптотическое поперечное сечение струи тогда, по определению, А /А есть коэффициент сжатия. Мы подсчитаем его следующим образом. [c.101]

Для более точного учета сил трения на контактных поверхностях определен поправочный коэффициент 1,04-5-1,06, учитывающий разницу в значениях сопротивления деформации при сжатии и растяжении образцов с одинаковым поперечным сечением на одной установке при аналогичных термомеханических параметрах. [c.8]

Одновременно были проведены исследования по определению коэффициента Пуассона при сжатии, для чего было установлено по два поперечных и продольных тензометра. [c.282]

Допустимый коэффициент обжима. Обжим осуществляется в условиях неравномерного сжатия в осевом и окружном направлениях. При определенном критическом значении сжимающих напряжений ар и Gq происходит локальная потеря устойчивости заготовки (выпучивание), завершающая, в большинстве случаев, складкообразованием. Экспериментально установлено, что при относительной толщине стенки (s/D) 100 свыше 2—3 образуются поперечные (кольцевые) складки на участке сопряжения конической и цилиндрической части заготовки (рис. 9.14, а) или у опорной ее поверхности (рис. 9.14, б). При относительной толщине заготовки менее 2—3 возникают продольные складки в зоне пластической деформации, направленные вдоль образующей (рис. 9.14, в). При обжиме заготовки в виде стакана с внешним противодавлением на цилиндрическую часть донный ее участок пластически деформируется и течет навстречу матрице (рис. 9.14, г). Таким образом, критическая степень деформации при обжиме, а следовательно, и значение критического коэффициента обжима регламентируются локальной потерей устойчивости. [c.202]

На опасность выжимания скорость влияет следующим образом. При увеличении скорости движения уменьшается коэффициент сцепления кроме того, в определенные моменты в результате вертикальных колебаний надрессорного строения колесная пара частично разгружается. Все это приводит к уменьшению силы трения между колесом и рельсом в поперечном направлении и ударному нагружению рельса гребнем колесной пары. Поэтому даже при мааых значениях поперечных составляющих сжимающих сил, которые возникают из-за перекоса вагонов в рельсовой колее при сжатии поезда хвостовыми вагонами, отмечается резкое возрастание горизонтальных сил в пути, что способствует не только его расшивке, но и опрокидыванию (выворачиванию) рельса на прямых участках пути. [c.126]

Следует отметить, что согласно данным табл. 6.1 наблюдается общая закономерность отклонения расчётных значений коэффициента от опытных значений К . Причём, с увеличением диаметра поперечного сечения это отклонение более существенно. Это можно объяснить тем, что изменение остаточных напряжений при ППД зависит от объёма деформированного металла. Это положение подтверждается экспериментальными данными величина остаточных напряжений не всегда согласуется с изменением поверхностной твёрдости и глубины наклёпанного слоя, величина сжатого поверхностного слоя отличается от глубины наклёпанного слоя, определяемой по формуле (6.4). Поэтому при выборе и контроле режима поверхностного упрочнения следует ограничиться определением эффективной толщины упрочненного слоя, лимитированной глубиной зоны распространения напряжений сжатия по поперечному сечению. На этой глубине эпюра остаточных напряжений меняет свой знак. Введение в расчётную практику эффективной толщины к должно отразиться на точности самой методики расчёта. [c.138]

Таким образом, рассмотренные зависимости позволяют выразить взаимосвязь продольных и поперечных деформаций, а также характер изменения коэффициента поперечной деформации,, в случае их вычисления от исходного состояния материала (образца) перед его нагружением, т. е. в случае использования накопленных деформаций. Кроме этого, коэффициент поперечной деформации может рассматриваться независимо от истории предыдущего нагружения, например, в каждом полуцикле, с использованием при этом в качестве начала отсчета начало нолуцикла после растяжения (сжатия) или начало разгрузки в каждом полуцикле. В этом случае также возможно использование зависимостей (16), (17) и (22), (23) для определения величины и характера изменения 1 с увеличением упругопластической деформации аналогично статическому одностороннему нагружению. [c.124]

Продольная деформация при определении х измерялась, как и ранее, тензометром для высокотемпературных испытаний. Анализ полученных результатов показывает, что для мягкого нагружения при t = 20° С (рис. 6, а и 7, а) исходное деформирование (iV = 1) дает значение коэффициента поперечной деформации Лп = —0,62, но, начиная с последующего полуцикла сжатия, оно стабилизируется и в точках разгрузки (обведенные точкй на рис. 6, а) как при растяжении, так и при сжатии (соответственно правые и левые ветви на рис. 6, а и темные и светлые точки на [c.125]

Другим, более трудоемким методом определения модулей сдвига является испытание на растяжение или сжатие образцов, вырезанных нз одной плоскости в двух ортогональных направлениях и под углом 45° к ним. Для э4ого на указанных образцах при заданных напряжениях измеряют продольные и поперечные деформации, исходя из которых определяют модули упругости и коэффициенты Пуассона. Модуль сдвига для материалов с общей анизотропией [c.45]

В. А. Барвинок и Г. М. Козлов определяли коэффициент Пуассона плазменных покрытий звуковым методом, путем возбуждения в образце стоячей волны первого тона [89]. Этот динамический способ выгодно отличается от статических испытаний, так как усиление переменного сигнала от тензорезисторов не составляет особых затруднений. В основе метода лежит особенность деформации стержня постоянного поперечного сечения при возбуждении в нем стоячей волны первого тона. Периодические продольные деформации растяжения я сжатия с частотой собственных колебаний стержня вызывают поперечные сокращения слоев материала, величина которых зависит от коэффициента Пуассона. Эти деформации измеряются тензорезисто-рами типа 2ФКПА с базой 5 мм и сопротивлением 200 Ом, которые наклеиваются на образец прямоугольного сечения. Схема для измерения коэффициента Пуассона состоит из двух мостов Уитстона, один из которых служит для определения продольной деформации, другой — для измерения поперечной деформации. Коэффициент Пуассона находится по формуле [c.53]

Для построения поверхности прочности слоистого композита на основании рассмотренного метода составлена вычислительная программа иод шифром SQ-5 [18]. Она позволяет исследовать несимметричный (Btj ф 0) композит, нагруженный изгибающими нагрузками и силами в плоскости. В качестве исходных данных в программе используются предельные значения продольных, поперечных и сдвиговых деформаций слоя, определенных при растяжении и сжатии, и средние значения уиругих констант Ей Ei, vi2, Gn- Нагрузки могут иметь как механическое, так и термическое ироисхождение. Программа SQ-5 обеспечивает расчет полного напряженного и деформированного состояний слоя и композита в целом упругих констант композита Е х, Еуу, Vxy, Gxy, А, В, D коэффициентов термического расширения коэффициентов кривизны межслойных сдвиговых напряжений координат вершин углов предельной кривой композита. Кроме того, программа позволяет идентифицировать слои, в которых достигнуто предельное состояние, и соответствующие этому компоненты напряжения. [c.149]

При экспериментальном определении температурных напряжений модель, выполненная в масштабе 1 5, составлялась из двух частей, соответствующих частям натурного патрубка из материалов с коэффициентами oi и ац. На рис. 2, б показаны модели для обоих вариантов патрубка. Так как напряженное состояние при нагреве на постоянную температуру Д Г возникает в зоне стыка от разности ац — ai и пропорционально Абнат = = ( п — Oi) АТ, то для упрощения эксперимента достаточно перед склейкой модели создать и заморозить относительную деформацию Аемод только в одной части модели, например в более простой втулке. Величина Авмод выбиралась возможно более высокой для повышения точности измерений, но, вместе с тем, она не должна с учетом ослаблений и зон склейки приводить к разрушению при размораживании составной модели. В моделях двух вариантов патрубка (см. рис. 2, б) втулка вырезалась из средней части цилиндрической заготовки, замороженной при равномерном сжатии вдоль оси при этом в заготовке была создана поперечная деформация [c.131]

Предельный коэффициент обжима. Формоизменение при обжиме ограничено явлением локальной потери устойчивости, При определенной (критической) величине продольных и окружных сил сжатия на детали появляются поперечные волиы (рис, 3, а, б), вогнутости (рис. 3, в) или продольные волны (рис. 3, г). [c.200]

В 1879 г. Баушингер (Baus hinger [1879, 11), а в 1883 г. Томлинсон (Tomlinson [1883, 1]) исследовали вопрос о точности коэффициента Пуассона, вычисленного по экспериментально определенным Е и [I. Описанные выше опыты Баушингера заключались в непосредственном определении поперечного сужения и продольного удлинения, которые он мог сопоставить с модулями, определенными при кручении, сжатии и растяжении тех же самых образцов. Его опыты вызвали серьезные сомнения относительно достоверности значения v, определенного по найденным из опыта и ц. [c.356]

Для этого необходимо было исследовать собственные частоты рамных конструкций. После того как впервые Гейгером были опубликованы формулы для собственных частот поперечных рам фундаментов, расчеты подобных рам были выполнены Элерсом и распространены также на случай стержней переменного сечения. Одновременно ряд статей и книга по общим вопросам колебаний стержневых систем были опубликованы Прагером. Автором настоящей книги были проведены исследования по выяснению сил, действующих на фундамент, с тем чтобы более точно установить расчетные нагрузки им было предложено рассматривать момент короткого замыкания как внезапно прикладываемую нагрузку, вводя в расчет соответственно его двойную величину. Далее было предложено величину центробежной силы считать равной утроенному весу вращающихся частей и статическую силу, эквивалентную ей, получать умножением этой величины на динамический коэффициент (зависящий от частоты) и на коэффициент усталости 2. Автором впервые было отмечено, что при определении частот собственных колебаний рам фундаментов, имеющих относительно короткие элементы со значительными размерами поперечных сечений, нельзя ограничиваться Зачетом только изгибных деформаций, а необходимо учитывать также сжатие колонн, так как при этом значения частот уменьшаются, как правило, на 20—30%- [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...