Раздача g — коэффициент

В установках, состоящих из четырех-шести электрофильтров с коэффициентом очистки 1) = 0,90-i-0,92 даже при сравнительно большой неравномерности раздачи потока по аппаратам (А ,ах = 0,2) коэффициент повышения уноса kya незначительно отличается от единицы ( У я = 1,05). [c.64]

Коэффициент сопротивления слоя имеет малое значение (Сс.п <С 100). В этом случае необходимо применять распределительное устройство, обеспечивающее равномерную раздачу потока по всей площади поперечного сечения аппарата (/ р. у л F,,). Для аппаратов с малым значением ,.1 разработаны конструкции распределительных устройств, обеспечивающие достаточно равномерное распределение скоростей по всему сечению аппарата (Ат,, < 15 %). При этом осевые габариты устройств не превышают 0,5Яр. [c.291]

Пример 160. Коробка раздачи мощности распределяет мощность дизеля Л д = 3500 кет следующим образом /Vi = 500 (rii = 0,96), Л/2 = 750 (г)2 = 0,7), Л/з= 1000 (г1з = 0,6), Л/4 = 450 (ri4 = 0,55), Л 5 = 800 кет (т15 = 0,3). Определить общий коэффициент полезного действия этой системы. [c.266]

При А, А2 < 0,5 неравномерность раздачи (отбора) в трубчатых коллекторах не превышает 10% при А А х I коэффициент общей неравномерности достигает 2. [c.116]

Как следует из (27), коэффициент неравномерности раздачи газа Аг зависит от отношения аэродинамических сопротивлений коллектора и раздающих трубок, при этом неравномерность раздачи газа тем меньше, чем меньше ф, т. е. чем относительно больше сопротивление раздающих трубок по отношению к сопротивлению коллектора. [c.79]

Холодную комбинированную штамповку переходов раздачей с обжимом применяют в случаях, когда требуется получить малые значения коэффициента обжима. Указанный метод характеризуется совмещением в одной операции раздачи трубы — заготовки в верхней части и обжатия ее [c.296]

Благодаря совмещению операций раздачи и обжима в одном штампе повышается степень деформации и процесс осуществляется при коэффициентах обжима на 10—12 % ниже предельных. Штамповка в последовательности раздача—обжим требует на 30 % меньше усилий по сравнению с обжимом. [c.297]

Обработка и местные неоднородности, по-видимому, не должны оказывать существенного влияния на коэффициент сопротивления, так как с ростом критерия Рейнольдса воздействие шероховатости быстро убывает. Можно полагать, что при достаточно тщательном изготовлении и внимательной эксплуатации нетрудно обеспечить неравномерность раздачи в пределах не выше 5%. Увеличение степени равномерности, по-видимому, требует организации специальных измерений. При ограниченной протяженности воздушных коробов необходимая идентичность потоков может быть обеспечена спрямляю-Ш.ИМИ решетками на входе и выходе. Известные трудности возникают по линии регулирования, поскольку заслонки обычной конструкции искажают профиль потока и сбивают точность измерений. [c.163]

Коэффициент сопротивления коллектора раздачи воздуха по горелкам (схема б), отнесенный к скорости [c.59]

Технологические возможности каждой из операций ограничиваются или разрывом заготовок по опасному сечению (вытяжка, волочение, формовка) или потерей устойчивости (обжим, осадка), или предельными деформациями растяжения (гибка, раздача, отбортовка). Перечисленные ограничивающие факторы определяют предельные степени деформаций заготовок или их формоизменение, характеризуемое специальным коэффициентом (коэффициентом вытяжки, раздачи, обжима и др.). Степени деформаций, достигаемые за одну операцию, характеризуют технологические возможности штамповки, глубину и высоту [c.235]

Предельный коэффициент раздачи. Формоизменение при раздаче ограничено явлением потери устойчивости. При определенной (критической) величине продольных сил сжатия на заготовке появляются поперечные круговые волны (рис. 23, а) при определенной (критической) величине окружных растягивающих сил в одном или одновременно в нескольких местах краевого участка деформируемой заготовки появляется шейка, после чего наступает разрушение в виде трещины (рис. 23, б). [c.218]

Коэффициент раздачи имеет предельное значение /(ц = Dp/D, когда по мере продвижения заготовки по пуансону и увеличения ее диаметра Dp напряжение (или напряжение Од) достигнет критического значения а р, при котором происходит потеря устойчивости. [c.218]

При раздаче по схеме, показанной на рис. 20, а, предельный коэффициент раздачи определяют по следующим формулам [c.218]

Экспериментальные значения предельных коэффициентов раздачи для различных металлов [c.219]

Учитывая возможные отклонения механических свойств материала заготовки, ее формы и размеров, предельные коэффициенты раздачи, полученные расчетом по формулам (24 и [c.219]

Для других материалов предельные коэффициенты раздачи приведены в табл. 7. [c.219]

Экспериментальные значения предельных коэффициентов раздачи для стальных трубчатых заготовок при а = 20° по схеме, показанной на рис. 20, а (данные Л. А. Шоф-мана), в зависимости от s/D следующие [c.219]

Рис. 2.5. График зависимости предельного коэффициента раздачи от относительного сужения Ч) при растяжении для металлов с различной анизотропией механических свойств

Рис. 26. График изменения толщины стеики заготовки sjs по очагу деформации при раздаче анизотропной трубы г — коэффициент анизотропии

Расчет геометрических параметров пуансона. При раздаче по схемам рис. 20, а, б угол а наклона образующей рабочей поверхности пуансона имеет оптимальную величину опт-при которой продольная сила раздачи наименьшая. При малых коэффициентах трения (IX = 0,05 0,10) опт = = 15 20°. [c.221]

Рекомендации по выбору конструктивной схемы штампа. Выбор конструктивной схемы штампа для раздачи зависит от требуемой величины коэффициента раздачи К D ID. [c.223]

При коэффициенте раздачи меньше предельного при раздаче без радиального противодавления применяют от- [c.223]

Суммарный коэффициент формоизменения равен произведению коэффициента раздачи на коэффициент обжима [c.224]

Предельные коэффициенты раздачи определяем [c.225]

Степень деформации при раздаче определяется отношением диаметра полой заготовки (трубы) d к диаметру растянутой краевой ее части D или коэффициентом раздачи = dlD, при этом по краю изделия должны отсутствовать трещины. Коэффициент раздачи зависит от механических свойств материала, состояния кромок заготовки, от относительной толщины полой заготовки (s/d) 100 (s — толщина трубы) и от способа проведения операции раздачи. Коэффициент раздачи Кргза составляет 0,75—0,85 для алюминиевых сплавов АМг-М и Д16Т 0,70 для стали 20 и 0,73 для нержавеющей стали 12Х18Н9Т [15]. Наименьшая толщина у края заготовки составляет = s J//Сразд наивыгоднейший угол — от 10 до 30°. [c.251]

Это выражение дает заметно более высокие значения коэффициентов теплообмена, чем формулы (10-19) и (10-20). Определенным объяснением такого результата может служить, по-видимому, большая равномерность газораспределения (в камере противотока слой формировался как продолжение камеры типа поперечно продуваемый наклонный слой ). Результаты, полученные в Л. 328] по теплообменнику с однотипными противоточными камерами типа нагрев — охлаждение насадки, рассматриваются в гл. 11. Теплообмен в движущемся слое при его продувке по смешанной схеме (последовательное чередование противоточного и прямоточного движения газа) имеет место в аппаратах со встроенными многорядными коробами раздачи и отвода газа (шахтные зерносушилки, многозонные теплообменники и т. п.). Согласно [Л. 200] при охлаждении слоя сухого зерна пшеницы (Уф = 0,1- 0,4 м1сек, расстояние между коробами 120 мм, а = 860 м 1м и Кесл = 18-н 100) [c.323]

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(.1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей F,JF = 9,5, так и круглого с отношением площадей FJFt 16 (рис. 8.4). Если при F JF < 10 степень неравномерности потока (Л4 я 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М г яь 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (2(р яь 12 / яь 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей М 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Системы кольцевых диффузоров [75, 76] показаны на рис. 10.24. Здесь же приведены измеренные за ними (на расстоянии 20 мм от слоя) профили скорости. Эти диффузоры не обеспечивают даже удовлетворительной степени равномерности потока. Из этого следует, что все эти способы раздачи потока могут быть использованы только как вспомогательные распределительные устройства. Для полного выравнивания потока вместе с иимп должны быть применены другие выравнивающие устройства, Б первую очередь подробно рассмотренные плоские решетки, которые отличаются простотой и компактностью. При этом следует отметить ошибочность утверждения, что такие решетки создают слишком большое дополнительное сопротивление движению потока в аппарате. На самом деле это не так. Дело в том, что распределительные решетки устанавливают в сечении с наибольшей площадью, т. е. с минимальными скоростями, и если они подобраны правильно (по расчету), то, несмотря даже на значительный их коэффициент сопротивления, абсолютное значение потерь давления получается по сравнению с общими потерями давления в аппарате небольшое. [c.284]

Рассматривая влияние нагрузки на образование SO3, легко заметить, что с ее снижением относительная доля присосов топки возрастала, так как абсолютное значение их остается постоянным практически во всем интервале паросъемов котла. Таким образом, наблюдается явно выраженное ухудшение равномерности раздачи. Еще более интересен опыт, поставленный ОРГРЭС на котле ПК- Ю, 200 т/ч, 500° С. В работе находились 12 смонтированных по фронту турбулентных горелок. Вначале зависимость температуры точки росы от избытка воздуха была определена при равномерном распределении топлива и воздуха по ярусам. После этого заменой форсунок подача топлива на первый ярус была увеличена на 20 7о, а на третий ярус снижена на 20% против среднего. Распределение воздуха не менялось, в связи с чем коэффициент избытка воздуха первого яруса был на 20% ниже, а верхнего на 20% выше среднего значения. Нижняя часть топки работала при <х<1, т. е. [c.252]

При соответствующем техническом оснащении в ближайшей перспективе будут создаваться блоки до 2000— 2400 МВт на газе я мазуте, а на углях Канско-Ачин-ского бассейна — до 4600 МВт. Уровень надежности блоков должен соответствовать допустимой длительности аварийных простоев, не превышающей 18—20 сут в год, т. е. при работе с коэффициентом аварийности около 0,06—0,06, что потребует дальнейшего совершенствования конструкций. Для поддержания экономичности работы блока при уменьшении производительности в эксплуатации парогенератор должен допускать автоматическое снижение иагрузки до 30% с сохранением номинальной температуры острого пара. Следовательно, парогенератор на сверхкритических параметрах должен допускать работу на скользящем давлении, снижая его примерно до 12,0 МПа. В том случае когда агрегат переходит на докритическое давление возможно появление двухфазной среды, что значительно усложняет теплогидравлические явления. Появляется опасность расслоения пароводяной смеси в горизонтальных трубах. Кроме того, возникает проблема равномерной раздачи потока смеси по отдельным трубам. Усиливается опасность возникновения зон ухудшенного теплообмена вплоть до кризисного состояния. [c.3]

Чи1Сло ши беров было резко уменьшено. Перед каждой горелкой оставили только шибер на трассе суммарной подачи воздуха. Кроме того, для подрегулировки сохранили одну из трех створок 1шибера. на линии подвода воздуха к наружному каналу горелки. Этим были ухудшены условия регулирования при работе горелок с (НИЗКОЙ нагрузкой, когда рекомендуется прикрытие подачи воздуха к периферийнььм каналам. Но упрощение схемы позволило более оперативно регулировать вручную раздачу воздуха (автоматическое регулирование было предусмотрено у первых котлов только по группам горелок). При более быстрых и четких действиях персонала уменьшилась неравномерность в раздаче воздуха по горелкам, благодаря чему стало возможным экономичное сжигание (мазута при коэффициенте избытка воздуха в топке 1,02—)1,03 [9]. [c.83]

Для определения предельного коэффициента раздачи по условию появления трещины труб из алюминевых и титановых сплавов диаметром D = = 10-г-100 мм с толщиной стенки [c.219]

Предельный коэффициент раздачи по условию появления круговых волн более точно можно определить графоаналитически, используя график за- [c.219]

Рис. 24. График зависимости предельного коэффициента раздачи от относительной толщины заготовки при раздаче трубы диаметром Г>(1 мм (сплав АМг2М) пуансонами различной формы

При раздаче без смазочного материала предельный коэффициент раздачи больн1е, однако отсутствие смазочного материала вызывает увеличение деформирующей силы, а также по- [c.220]

Предельный коэффициент раздачи зависит, так же как и предельный коэффициент обжима, от анизотропии механнческих свойств материала заготовки. С увеличением отношении коэффициентов поперечной деформацни При линейном растяжении пре- [c.220]

При раздаче с радиальным противодавлением потерн устойчивости в зоне передачи продольной силы ие происходит, в связи с чем предельный коэффициент раздачи для пластичных материалов (например, сталь 12Х18Н9Т) увеличивается на 20—25 % по сравнению с коэффициентом раздачи, выполняемой без радиального противодавления. При раздаче заготовок из малопластичных материалов радиальное противодавление существенного влияния на предельный коэффициент раздачи ие оказывает. [c.220]

Относительная толщина стенки S/D = 4/60 = 0,066, коэффициент раздачи К= 76,6I5G= 1.37. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...