Крутящий момент фрезеровании

Соединения с сегментными шпонками. Сегментные шпонки применяют при сравнительно коротких ступицах колес. Шпонки выполняют в виде сегмента, что делает их наиболее технологичными вследствие простоты фрезерования шпоночного паза, а также удобства сборки соединений. Однако относительно большая глубина шпоночного паза уменьшает прочность вала, что вызывает необходимость применять эти шпонки для передачи небольших крутящих моментов или лишь для фиксации элементов соединения. [c.205]

Как известно, изменения настройки системы, т. е. воздействия на процесс резания, являются наиболее интенсивными при таких видах обработки, как фрезерование, зубофрезерование, протягивание, в которых процесс резания прерывистый. Так, например, расчетный спектр крутящего момента при зубофрезеровании содержит плотный ряд гармоник вплоть до десятой, т. е. при частоте резов фрезы, равной 10 Гц, в системе проявляются колебания, вызванные периодическим входом и выходом зубьев фрезы, на частоте до 100 Гц. [c.59]

Обрабатываемый материал Составляющая силы резания при точении Крутящий момент М и осевая сила при сверлении и рассверливании Окружная сила резания при фрезеровании Р [c.430]

Общий поправочный коэффициент на силу резания К-р благодаря особенностям процесса резания при фрезеровании зависит только от качества обрабатываемого материала, выражаемого коэффициентом К м-р, величина которого определяется для стали и чугуна по табл. 21,22, а для медных и алюминиевых сплавов по табл. 23. Крутящий момент на шпинделе [c.444]

На фиг. 265 показана одна из конструкций емкостного динамометра для определения крутящего момента при фрезеровании. С диском 1, прикрепленным к конусу оправки, соединены уголки 2. На некотором расстоянии от диска 1 на утолщенную часть оправки жестко насажена втулка 6 с диском 4. К последнему прикреплены уголки 3, изолированные от диска 4 эбонитовыми втулками 5. [c.333]

При равномерной ширине фрезерования подсчет мощности по формуле крутящего момента (154) и исходя из работы резания (155) дают одинаковые результаты, так как при таких условиях резания усилие фрезерования не дает колебаний (изображается прямой линией), поэтому в данном случае отсутствует понятие среднего и максимального усилия, а следовательно, и соответствующих мощностей. [c.294]

Обрабатываемый материал Расчетная формула составляющей силы резания при обработке резцами крутящего момента Л/ и осевой силы Ро при сверлении, рассверливании и зенкеровании окружной силы резания Р при фрезеровании [c.264]

Однако с повышением диаметра фрезы увеличивается расход режущего материала для ее изготовления, угол контакта зубьев фрезы с обрабатываемой поверхностью, крутящий момент при тех же режимах обработки, длина и время врезания, а следовательно, и продолжительность фрезерования [c.690]

Число зубьев г сборных стандартных фрез несколько меньше, чем у цельных, хотя в практике металлообработки известны конструкции многозубых сборных фрез с отношением г О не меньше, чем у цельных. Наличие большого количества зубьев у сборных фрез (а диаметр сборных фрез значительно больше диаметра цельных) приводит к резкому увеличению крутящего момента и мощности резания (возрастает диаметр, возрастают ширина фрезерования В и число одновременно находящихся в работе зубьев), поэтому при заданных мощности станка (Ме) и режимах резания число зубьев сборных фрез целесообразно рассчитывать по формулам [25] [c.186]

Мощность фрезерования определяют по формуле (154,а), исходя из крутящего момента и числа оборотов фрезы. Для определения крутящего момента Мкр нужно знать среднюю окружную силу резания Р , которую рассчитывают по экспериментальной формуле [c.574]

Однако они обладают и существенными недостатками. С увеличением диаметра фрезы повышается расход материала и стоимость инструмента, увеличивается крутящий момент и время, необходимое для фрезерования. Взаимный учет эт их противоречивых тенденций и приводит к выбору наиболее целесообразного диаметра фрезы. Если обозначить диаметр отверстия под оправку толщину тела т и высоту зуба Н (фиг. 46), то диаметр фрезы можно подсчитать по формуле [c.73]

Представление о характере и величине крутящих моментов, действующих при фрезеровании, дают кривые, записанные на осциллограммах. [c.156]

Как определить крутящий момент при фрезеровании [c.102]

МОЩНОСТЬ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ Понятие о крутящем моменте [c.438]

Определять потребные для фрезерования усилия резания, крутящие моменты и мощности, рассчитывать возникающие при работе силы и направлять их в нужном направлении можно по материалам, изложенным в предыдущих параграфах. Умение проверять прочность передаточных механизмов станка и определять развиваемые станком крутящие моменты и мощности на разных ступенях коробки скоростей и коробки подач дает ознакомление с паспортом станка. [c.455]

Выбранный режим резания при фрезеровании должен соответствовать располагаемому числу оборотов, величине подачи стола, допускаемой прочности механизма коробки скоростей и коробки подач, крутящему моменту на шпинделе и мощности электропривода с учетом к. п. д. передач станка. [c.457]

Крутящий момент и мощность резания при черновом фрезеровании пальцевыми модульными фрезами [c.134]

П )именение адаптивной системы управления на фрезерных головках обеспечивает возможность повышения производительности фрезерования торцов за счет сокращения машинного времени в 2 раза. Если при обычной обработке величина продольной подачи, устанавливаемая равной 330 мм/мин, остается все время постоянной, то при использовании САУ подача автоматически меняется в соответствии с глубиной и шириной фрезерования и на участках врезания и выхода фрезы = 350 н--т-920 мм/мин. Фрезерные головки, оснащенные системой адаптивного управления, работают в определенном силовом режиме, при котором исключается возможность случайной перегрузки. Вследствие этого увеличивается стойкость фрез и уменьшаются расходы на режущий инструмент. Программное управление крутящим моментом при зацентровке позволяет поддерживать по мере заглубления определенные значения М р и Р , при которых исключается возможность поломки инструмента и обеспечиваются более высокие режимы резани -- В результате этого повышается стойкость инструмента и сокращается время сверления. [c.576]

Расчет характеристик фрезерных головок. При фрезеровании соотношения осевых сил и крутящих моментов значительно меньше, чем при сверлении. Обработка фрезерованием [c.256]

Рис. IV. 13, б, д, 3 содержат результаты расчета параметров, определяющих характеристику этой ж.е головки при фрезеровании. Поскольку при обработке фрезерованием имеют место другие соотношения между осевой силой резания и крутящим моментом, чем при сверлении, соотношения между усилиями механизма подачи И полезной мощностью головки также должны быть иными. Так, исходя из усилия [c.261]

Мощность, расходуемая при фрезеровании. Окружная сила резания Рок создает крутящий момент на шпинделе станка (кг-мм) [c.71]

Давление резания и крутящий момент у фрез, температура режущей кромки. Сечение стружки за время подачи на один зуб возрастает от нуля до максимума. Удельное же давление резания обратно пропорционально величине сечения стружки. Вследствие такой двойной изменяемости затрудняется теоретическое исследование процесса фрезерования. [c.889]

Крутящий момент и мощность при фрезеровании. Как [c.40]

Во Всесоюзном научно-исследовательском институте (ВНИИ) Б. И. Мухиным разработан универсальный динамометр с проволочными датчиками (рис. 90). Этот динамометр дает возможность измерять силы резания при различных видах обработки точении, сверлении, фрезеровании и других и одновременно измерять три составляющих силы резания Рх, Ру и Р , а также крутящий момент Мпр. [c.101]

Наиболее важной и активной является окружная сила Р, производящая основную работу в процессе фрезерования. По этой силе подсчитывают крутящий момент на шпинделе и [c.220]

Сопоставляются крутящие моменты и мощность по паспорту, необ.чо-димые для фрезерования. [c.468]

Силы, крутящий момент и мощность при фрезеровании. При фрезеровании прямозубой цилиндрической фрезой (рис. 124, а) на каждый зуб фрезы действует сила, которая может быть разложена на тангенциальную силу, направленную по касательной к траектории движения режущей кромки зуба (силы Р ъ Ргз, , Ргп), и [c.166]

Крутящий момент и мощность при фрезеровании рассчитывают по формулам [c.168]

Валы в коробке подач смонтированы на подшипниках качения. Шариковая предохранительная муфта и фрикционная дисковая муфта регулируются на передачу необходимого крутящего момента соответствующими гайками. Коробка подач включена в корпус, который вставляют в полость консоли и закрепляют. В рассмотренной конструкции механизма подачи конечным звеном в цепи продольных подач стола является пара винт — гайка. Для фрезерования с попутной подачей в конструкции узла винтовой пары предусматривают возможность устранения осевого зазора (рис. 40, а). Гайка, связанная с винтом 1, выполнена из двух частей 2 и 3. Гайка 2 зафиксирована в корпусе штифтами, а гайку 3 можно вращать червяком 4 и она, упираясь в торец гайки 2, выбирает зазоры в винтовой паре. [c.41]

Круги поворотные для ж. д. В 61 J 1/00 Крутящий момент [G 05 (автоматические устройства с автоматическим срабатыванием при определенном значении крутящего момента G 15/08 регулирование вообше D 17/00-17/02) двигатели с устройствами для выравнивания крутяндего момента F 01 В 31/04. F 02 В 75/06 G 01 L (измерение (3/00-5/28 при затягивании гаек и ч. п. 5/24) градуировка н испытание устройств для его измерения 25/00 определение его отношения к скорости вращения 5/26) преобразователи F 16 FT 41/00, 47/00 приспособления для его ограничения в гаечных ключах и отвертках В 25 В 23/14-23/147 ] Крыльчатки (использование в стиральных машинах D 06 F 17/06-17/10 обработка фрезерованием В 23 С 3/18 Б пескоструйных машинах В 24 С 3/14, 3/24, 3/30 мешалки в теилообменных аппаратах F 28 F 5/04> [c.102]

Мощность резания TVpea (кВт), потребная при фрезеровании, определяется следующим образом. Окружная сила резани Рок (Н) создает крутящий момент АГкр (Н-м), вычисляемый по формуле [c.9]

В двухконтурной адаптивной системе (рис. 7), разработанной для вертикально-фрезерного станка 6Н13ГЭ-2, динамическая настройка в направлении осей X и Y выполняется в процессе фрезерования. Динамометрический узел 5 и сопротивление потенциометра 9 обратной связи образуют мостовую схему. Измерительное устройство 6 фиксн рует рассогласование по оси X через электронный усилитель 7 подается импульс на обмотку сервомотора 8. Крутящий момент с сервомотором через редуктор 10 сообщается дифференциалу 2. В результате происходит суммирование угла поворота вала редуктора и вала I шагового двигателя подачи. Одновременно на золотник 3 гидроусилителя 4 поступает суммарный сигнал. Как от программы, так и от системы коррекции статической настройки САУ работает независимо от системы ЧПУ. На рис. 8 представлена схема системы автоматического управления размерами статической и динамической настройки контурно-фрезерного станка с ЧПУ. [c.490]

Сегментные шпонки (или шпонки Вудруфа) (рис. 4) применяют также для ненапряженных соединений. Шпонки передают крутящий момент через боковые грани и фрезерованный паз. При необходимости ставят две шпонки под углом 180°. [c.156]

На фиг. 266 показана современная конструкция тензометриче-ского динамометра (ВНИИ) для измерения крутящего момента при фрезеровании, а на фиг. 267 — двухкомпонентный динамометрический столик (конструкции ВНИИ), с помощью которого можно измерить две составляющие силы резания при фрезеровании. [c.337]

Пример. Определить величину наибольшего крутящего момента при фрезеровании хромистой стали = 70 кг1мм , если D = 100 мм, z — 2Q,t— 2мм, В = Ш мм, г = 0,15 мм. [c.283]

Сегментные шпонки наиболее технологичны из-за простоты фрезерования шпоночного паза, а также удобства сборки соединения, Однако для шпонок. того типа требуются глубокие пазы, что значительно ослабляет валы и оси, поэтому шпонки этого вида применяют для малонагруже,нных соединений. При передаче больших крутящих моментов устанавливают две се1 ментг ые шпонки по длине детали или под углом 180 относительно друг друга. Цилиндрические шпонки или штифты (рис, 4,49, в] применяют при необходимости закрепления детали на конце вала. Размеры цилиндрических шпонок соответствуют размерам стандартных цилиндрических шгифшв. Размеры шпонок, сечений шпоночных пазов приведены в табл. 4,107, 4.108 [c.205]

Рассмотрим условия равномерности фрезерования при работе фрезы с винтовыми зубьями. Непостоянство сечения стружки на всем протяжении режущей кромки вызывает резкие перемены нагрузки и неспокойную работу фрезы (толчки, удары, вибрация). Путем выбора соответствующих условий можно достигнуть постоянства суммарного сечения стружки на всех работающих зубьях, несмотря на то, что каждый из этих зубьев имеет переменное сечение. В результате этого сумхмарная окружная сила и крутящий момент также будут постоянны и фреза будет работать равномерно. [c.280]

На рис. 154, а для примера показана осциллограмма крутящего момента, полученная при фрезеровании, сплава АЛ4 торцевой однозубой фрезой диаметром 227 мм (2=1 71 = 264 об1мин 5 =0,205 мм1зуб В = 5 мм 110 = = 1). На рис. 154, б дана осциллограмма крутящего момента при фрезеровании сплава МЛ5 дисковой однозубой двусторонней фрезой диаметром 226 мм (2=1 л = =326 об мин г=0,83 мм1зуб /=50 мм В = 15 мм). [c.156]

Определить наибольшую толщину стружки, среднее поперечное сечея-ие стружки Рсред окружную силу Р, крутящий момент мощность, потребную на фрезерование Nз, соответствие назначенного режима фрезерования мощности выбранного станка, если известна мощность электродвигателя Л л=5 л. с, [c.101]

Глава XXVI МОЩНОСТЬ, ПОТРЕБНАЯ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ 76. МОЩНОСТЬ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ Понятие о крутящем моменте [c.439]

Пример 24. На горизонтально-фрезерном станке производится фре,зе-рование стали аь =75 кПмм. . Ширина фрезерования 85 мм, глубина фрезерования 6 мм, подача 65 mm muh. Фрезерование ведут сдвоенной цилиндрической фрезой с винтовыми зубьями диаметром 90 мм, шириной 112,5 -itu. Число зубьев 2 = 8 число оборотов фрезы п = 60 об1мин. Определить наибольшую толщину срезаемого слоя, среднее поперечное сечение срезае.мого слоя Рсред, окружную силу Р, крутящий момент Мкр, мощность, потребную на фрезерование Nе, соответствие назначенного режима фрезерования мощности выбранного станка, если известна мощность электродвигателя Ng = 5 л. с. [c.441]

Было установлено, что отклонение фд на участке выхода фрезы происходит с малой скоростью (порядка десятых и сотых долей градуса в минуту). Следовательно, с целью внесения в кинематическую цепь системы СПИД поправок для повышения точности направления зуба необходимо осуществлять изменение фд такого же характера с обратным знаком. Для проверки возможности изменений фд указанного характера путем изменения тормозного момента Мфр д был поставлен эксперимент. Нарезали два зубчатых колеса с параметрами т = 4,5 мм, — 36, ширина венца Ь = 37 мм фрезой с 2фр = 2. Предварительно зубчатые колеса были профрезерованы на глубину 9,5 мм, и условия зубофрезеровании в эксперименте были выбраны такими (глубина фрезерования h = 0,4 мм, материал заготовок — чугун, ЯВ140, подача фрезы s = 1,16 мм/об, частота вращения фрезы Пфр = 78 об/мин), чтобы крутящие моменты Мфр и были достаточно малы и влиянием их отклонений на образование погрешности направления зуба можно было пренебречь. У детали № 1, которая была обработана без приложения к фрезе тормозного момента, погрешность направления зуба составила не более 5 мкм на ширине зубчатого венца. При обработке детали № 2 к фрезе был приложен тормозной момент Мфр д , который изменялся при помощи задающего устройства по закону, близкому к прямолинейному, в зависимости от перемещения фрезы вдоль оси нарезаемого колеса. О характере изменения Л1фр доп при обработке детали № 2 можно судить по диаграмме силы тока I, записанной на самописце Н320-1 (рис. 8.40). Указанное изменение Мфр вызвало изменение угла закручивания фд и возникла искусственно созданная погрешность направления зуба (рис. 8.41, а), составляющая 27—32 мкм на ширине зубчатого венца. Из сопоставления на рис. 8.41, а с кривой на рис. 8.49 и характером погрешности направления зуба, которая теоретически должна была возникнуть при обработке датели № 2 в случае изменения Мфр д п и фд по идеально прямолинейному закону (рис. 8.41, б), следует, что при обработке детали № 2 происходило плавное увеличение угла закручивания кинематической цепи системы СПИД по закону, близкому к фактическому закону изменения Мфр [c.579]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...