Вырубка деформации

Однако но технологическим ус.товиям в процессе прокатки а, получается больше и, кроме того, материал является анизотропным, поэтому, естественно, что после вырубки деформация, а следовательно, и перемещение в направлении оси 2,2 получаются больше, чем по оси 3,3, т. е. кружок (отверстие) пли кольцо принимает форм овала или эллипса. Последнее наблюдается на практике при штам [c.84]

На рис. 115, а показаны чертеж гнутой детали и ее развертка из листового материала. Согласно ГОСТ 2.109—73 развертки на чертежах деталей, как правило, не выполняют. Здесь же приведена развертка с целью уточнения формы тех элементов, которые нельзя было отобразить на изображениях в согнутом виде. Условными тонкими линиями отмечены линии сгиба, т. е. границы плоских участков и участков, подвергающихся деформации на сгибе. На проекциях в согнутом виде проставлены те размеры, которые необходимы для сгиба. Эти размеры, определяя форму детали после гиба, используют также для проектирования формообразующих поверхностей гибочных штампов так, внутренний радиус сгиба нужен для изготовления пуансона гибочного штампа или шаблона для гнутья на гибочном станке. Судя по размерам, проставленным на изображении детали в согнутом виде (диаметр отверстия и координаты его центра), отверстия в ушке детали должны быть окончательно выполнены после сгиба, чтобы обеспечить параллельность оси относительно основания детали. На развертке дают предварительные отверстия. При изготовлении детали сначала производят разметку на плоском листе по размерам, проставленным на развертке. Развертки можно получить фрезерованием по изготовленному шаблону, укладывая заготовки пачками, или вырезать их другими способами. Согласно размерам, поставленным на развертке, можно изготовить штамп для вырубки по контуру, как было показано в первом примере. Полученные заготовки-развертки затем сгибают на гибочном штампе или в приспособлении. Схема U-образной угловой гибки на штампе со сквозной матрицей показана на рис. 115, б. [c.170]

На вытяжных операциях увеличенная заготовка может вызывать появление рванин вследствие того, что прижим распространяется на большую поверхность, и при определенном удельном давлении на единицу этой поверхности возрастают сила зажатия заготовки и силы трения при ее деформации. Уменьшенные размеры заготовки обычно приводят к обсечка.м при контурной вырубке или к морщинам и складкам при вытяжке вследствие недостаточного зажатия прижимом штампа. [c.419]

Анализ характера формообразования обсекаемого припуска и силовых особенностей обсечки показывает, что рассматриваемый процесс является переходным от резания к вырубке. С резанием его связывает характер пластических деформаций в зоне припуска на первых двух стадиях процесса, определяющий усилия обсечки, чистоту и качество обработанной поверхности и др., с вырубкой— третий этап обработки. Экспериментальные зависимо- [c.242]

Практикой установлено, что резина имеет наибольший срок службы при деформации 20 — 25 /fl. Желательно, чтобы резина, используемая для вырубки, обладала твёрдостью по Шору 65—70 и пределом прочности в 60—80 кг см [c.490]

Вырубка, пробивка, отрезка, обрезка. ... Гибка, вытяжка, формовка, чеканка..... Работа, затрачиваемая на трение. ...... Работа упругой деформации пружинения пресса с С-образной станиной........ Работа, затрачиваемая на сжатие буферов, съемников выталкивателей.......... Ai = тР Ai = Ph Ai = (0.2 ч- 0,4) Л, Дз = 0,5Рл А, = Рг/1, [c.832]

Вырезку щели в насадке можно весьма эффектив но производить в специальном приспособлении — роликовых ножницах, устанавливаемых на горизонтально-протяжном станке. Щель в насадке можно получить также путем фрезерования или вырубки в штампе. Однако фрезерование щели является малопроизводительным процессом, а вырубка щели в штампе приводит к деформации насадки поэтому оба эти процесса не рассматриваются. [c.226]

Большинство исследователей [32] пришли к выводу, что пластическая деформация при переменной нагрузке происходит при меньшем усилии, увеличивается чистота поверхности, становится большей допустимая степень деформации. Однако преимущества этого метода не всегда существенны, особенно для объемной и листовой штамповки и вырубки, вытяжки с малой степенью деформации. Только в некоторых случаях переменная нагрузка дает существенный эффект, например, при прессовании огнеупорных масс и заготовок металлокерамических изделий. [c.127]

Кроме того, каждая операция выдвигает свои требования к конструкции получаемой с ее помощью детали, диктуемые техническими возможностями изготовления инструмента и особенностями деформирования. Например, при вырубке размеры деталей не могут быть меньше двух толщин стального листа и 1,2 толщины алюминиевого или медного листа, по условиям прочности инструмента. Наименьшие расстояния между пробиваемыми отверстиями, а также между контуром детали и отверстиями должны быть больше толщины листа. При гибке высота прямой части отгибаемой полки должна быть не менее удвоенной ее толщины. Во всех формоизменяющих операциях технологические требования определяются предельными величинами показателей деформации -минимальным относительным радиусом гибки, предельными коэффициентами вытяжки, отбортовки, обжима. [c.137]

Помимо двойной термической обработки для многих типов пружин (контактных п т. п.) применяется термомеханическая обработка, заключающаяся в закалке, холодной пластической деформации с обжатием 30—40% и последующем старении, что обеспечивает существенно большее упрочнение, чем закалка и старение. Бериллиевая бронза после указанной пластической деформации поставляется потребителям в так называемом твердом состоянии (согласно ГОСТ) в виде полос или лент, из которых путем вырубки с последующей небольшой гибкой или вытяжкой и изготовляются упругие элементы разных типов. Уровень достигаемых при этом свойств приведен в табл. 1 , [c.703]

Карбидный отпуск (см. табл. 2). Такой отпуск заключается в нагреве холоднокатаной быстрорежущей стали до 720—760° С и охлаждении в масле или воде перед холодной пластической деформацией. Он обеспечивает частичное растворение мелкодисперсных карбидов, фиксируемое последуюш,им быстрым охлаждением, что приводит к снижению предела текучести на 15—20% и повышению пластичности. Карбидный отпуск применяют в целях улучшения обрабатываемости, устранения растрескивания этой стали, например, при холодной вырубке из нее заготовок тонких дисковых фрез или мелких (диаметром 4 мм) метчиков. [c.744]

Во время вырубки пуансон и кромка матрицы разделяют материал листа вдоль замкнутой линии Толщина листа колеблется от нескольких десятых миллиметра до 10 мм. Пуансон представляет собой брусок или цилиндр, рабочей частью которого является режущая кромка. Матрица — это не очень толстая плита, имеющая сквозные отверстия, соответствующие форме и размеру вырубаемой детали или пробиваемому отверстию. От состояния режущей кромки в значительной мере зависят возникающие в материале напряжения и- деформация. На первой стадии вырубки поверхность пуансона давит на вырубаемый материал, а на второй стадии режущие кромки пуансона врезаются в него. Возникающее при вырубке усилие среза подвергает пуансон сжатию и продольному изгибу, а матрицу сжатию и поперечному изгибу (рис. 1). [c.10]

Вследствие трения и преобразования части работы деформации (необходимой для вырубки) в тепло температура режущей кромки в зависимости от качества вырубаемого материала может достигнуть 150-300° С. [c.11]

В четвертом томе изложена методика проектирования технологии штамповки листовых материалов (металлических и неметаллических), классифицированы операции штамповки из листа. Даны рекомендации по применению смазки, оптимизации раскроя. Приводятся данные по определению деформирующих сил, работы деформации и предельного формоизменения за один переход. Уделено внимание проектированию разделительных операций, чистовой вырубке, пробивке и др. Приведены примеры проектирования и расчета технологических процессов. Рассмотрены процессы штамповки на многопозиционных прессах. Представлены типовые конструкции штампов. [c.8]

Работа деформации Аф при вырубке — пробивке скошенным пуансоном определяется как площадь под аппроксимирующим графиком [c.505]

Работа деформации при вырубке--пробивке [c.506]

Карбидный отпуск. Производят в целях повышения пластичности заготовок, подвергающихся обработке холодной пластической деформацией и вырубкой. [c.414]

Рис. 12. Схема вырубки металла штампом и образующееся при этом напряженно-деформированное состояние (а — напряжения, е — деформации)

ДЕФОРМАЦИЯ И НАПРЯЖЕНИЯ В МЕТАЛЛЕ ПРИ РЕЗКЕ — ВЫРУБКЕ ШТАМПАМИ [c.46]

В слоях металла на образующей поверхности разделения металла в направлении 3 главной оси, расположенной к линии АВ примерно под углом 45° (малые объемы III—V), возникают напряжения и деформации сжатия, а в перпендикулярном направлении вдоль оси 1 — растяжения. Деформация и напряжение в тангенциальном направлении 2 невелики и могут быть приняты равными нулю. Такое напряженно-деформированное состояние соответствует (близко) сдвигу. Таким образом можно установить, что при вырубке круглых деталей в плоскости диаметрального сечения заготовки по линии разделения металла между режущими кромками пуансона и матрицы АВ возникает плоское напряженно-деформированное состояние, близкое к сдвигу. [c.47]

Вторая стадия — развитие пластической деформации вблизи режущих кромок пуансона и матрицы создается концентрация напряжений, которая вызывает течение металла и образование зоны смятия. Это местное смятие будет развиваться до тех пор, пока по всей толщине металла не возникнут напряжения, достаточные для возникновения линий скольжения, которые, в свою очередь, образуют узкую пластическую зону в виде параллелепипеда (при отрезке) или объемное кольцо (при вырубке круглых деталей). В результате этих явлений развивается деформация сдвига, сопровождаемая изгибом и растяжением волокон, особенно при большом зазоре (свыше 20% для материалов толщиной до 10 мм), вплоть до начала образования скалывающих трещин. [c.47]

Опытами установлено, что в начале вырубки — при незначительном погружении пуансона в металл, у режущих кромок пуансона и матрицы возникают два самостоятельных семейства кривых равных деформаций — сдвигов в виде овалов. При дальнейшем внедрении пуансона кривые сдвигов распространяются в глубь металла и деформацией охватывается больший, объем металла [c.48]

На рис. 14, а приводится шлиф (макроструктура), полученный при проведении опытов по вырубке из стали (s = 2,2 мм, при зазоре в 15% от S и диаметре матрицы 30 мм). Шлиф наглядно иллюстрирует момент деформации металла после образования трещин и перед разделением материала. Благодаря наличию достаточного зазора (15% от s) наряду с очевидным сдвигом, характерным для процесса вырубки, можно заметить также некоторый изгиб и растяжение волокон. На рис. 14, б и е приведены шлифы латуни в различных стадиях вырубки (s = 1,5 мм, зазор между матрицей и пуансоном 8,7% от s, диаметр матрицы 60 мм). Из рис. 14 видно, что при указанном зазоре, являющемся для данного материала нормальным, имеет место деформация сдвига. [c.49]

На этих кривых можно усмотреть характерные для процесса вырубки участки на продолжении всего цикла работы. Участок АБ (рис. 16, а) характеризует упругую зону (первая стадия) от точки Б я В имеет место участок пластической деформации и начало образования скалывающих трещин (вторая стадия), в точке В усилие вырубки достигает максимальной величины Р. По мере дальнейшего сдвига сила Р будет уменьшаться, причем точка Г соответствует концу сдвига — полному разрушению материала. При дальнейшем движении пуансона (в интервале между точками Г и Д) он преодолевает в основном силу трения взаимно смещенных частей металла и усилие вталкивания детали в отверстие матрицы. Участок кривой ЕЖ показывает усилие, необходимое для проталкивания детали через отверстие матрицы. [c.51]

Условия вырубки скорость деформации (деформирования) смазка материала и инструмента состояние режущих кромок пуансона и матрицы степень твердости этих кромок и др. [c.52]

Опытами установлено, что с увеличением прочности материала (Og, Sg) и уменьшением пластичности (а )д, е , г ), г ) сопротивление срезу—вырубке Tq (условное) и fо (истинное) увеличивается. Величина углубления пуансона в металл при вырубке в момент образования скалывающих трещин может быть отнесена к показателям пластичности металла, так как она до некоторой степени характеризует способность вырубаемого материала к пластическим деформациям. Эта величина, таким образом, может служить характеристикой механических свойств материала. Для каждого материала при определенном зазоре z углубление im является величиной постоянной. [c.52]

На рис. 17 построены кривые вырубки в условиях и истинных координатах для различных материалов. Как следует из рисунка, при степенях деформации, отвечающих глубине проникновения пуансона к моменту максимального усилия, величины истинных напряжений tg значительно больше условных Тц. В расчетах, следовательно, необходимо пользоваться первыми. [c.53]

Величину упругих деформаций б можно определить теоретически [32, 931 или непосредственно из опыта, замерив диаметры нескольких деталей (отверстий) после вырубки (пробивки). На основании проведенных автором опытов установлено, что значения коэффициента трения в случае работы без смазки при проталкивании Цпр колеблются в пределах 0,18—0,35 при снятии — от 0,22 до 0,42. В среднем можно принять [д,(.ц = Цпр = 0,20-ь0,25. Наличие смазки снижает коэффициент трения на 20—40%. [c.67]

При вырубке мелких и средних деталей с размером до 150— 200 мм упругие деформации (упругое последействие) не так сильно влияют на изменение размеров отштампованных деталей. При вырубке крупногабаритных деталей с размером свыше 300 мм напряженно-деформированное состояние металла при прокатке листа и анизотропия металла значительно влияют на упругие деформации и на отклонение размеров вырубленных деталей от номинального диаметра изделия или от размеров штампа. [c.80]

Отметим также другие методы получения изделий из аморфных сплавов, которые ие нашли отражения в книге. Чтобы избежать операций штамповки (вырубки) при изготовлении деталей сложной формы (например, зубчатой — для статоров и роторов двигателей) применяют охлаждающий диск, состоящий из участков с высокой и низкой теплопроводностью (Либерманн, 1981 г.). Получаемая на таком диске лента резко неоднородна по хрупкости, что позволяет легко отделить пластичные аморфные участки заданной формы, пригодные для непосредственного использования в изделиях. Другой интересный способ — это получение изогнутых леит вместо прямых, чтобы избежать деформации при навивке магнитных лент в тороид, приводящей к деградации гистерезисных магнитных свойств. Заметного улучшения магнитных свойств в ряде случаев можно добиться с помощью закалки расплава в магнитном поле (сплавы с высокой [c.11]

Для пружин относительно простой формы, подвергаемых при изготовлении вырубке, небольшой гибке или закручиванию, используются латуни (Л70, Л63), упрочняемые путем деформации, сплавы нейзильбер (МНЦ 15—20) алюминиевая, кремнемарганцовая, оловяннофосфористые и другие бронзы в твердом или особотвердом состоянии. После вырубки и гибки пружины из указанных сплавов подвергают низкотемпературному отжигу по режимам, приведенным в табл. 13. [c.703]

Стали 7ХГ2ЙМ и 7ХГНМ используют Для крупных и сложной формы штампе вырубки, форм пресжсшшня полимеров. Из-за минимальной деформации шлифование можно применять незначительное. [c.152]

Правка листового металла — более сложная операция. Она зависит от вида деформаций, дейстовавших на листовой металл в процессе прокатки, раскроя на мерные заготовки, электрогазовой резки, вырубки и т. п. [c.95]

Листы будут меньше коробиться, если перед сваркой точно подгонять и фиксировать зазоры прихватками. Сварку продольных швов необходимо начинать, отступив от края на 100— 150 мм, и затем возвратиться к незаваренному участку, заваривая его в обратном направлении к имеющемуся шву (рис. 42). Деформация листов заметно уменьшается, если сварку длинных швов производить отдельными короткими участками или так называемым обратноступенчатым способом. В двухсторонних швах при наложении подварочного шва необходимо обязательно производить контрольную вырубку, а подварочный шов накладывать в противоположном направлении по отношению к основному шву. [c.172]

Механич. свойства листов Ч. д. к. толщиной 0,65—0,75 мм, прошедших обезуглероживающий отжиг, следующие а) после отжига (7 , = 25—30 кг1мм , S = 4% (в этом состоянии Ч. д. к. выдерживают испытание на загиб вокруг оправы радиусом 8 мм и на угол 180° без образования трещин) б) после прокатки со степенью деформации до 30% СГ(,= 38—42 кг мм , б = -14—18%. Листы Ч. д. к, можно сваривать с чугунными и стальными листами точечной и шовной сваркой. Листы Ч. д, к. приме-1ГЯЮТ гл. обр. в качестве кровельного материала, из них можно изготовлять также детали для строительства и маш.-строит, детали, получаемые вырубкой или гибкой, а также штамповкой с небольшой вытяжкой. [c.435]

В табл. I приведены данные Ф. П. Михаленко и А. И. Гулиева по распределению интенсивности деформации при вырубке деталей размером 8Х 16 мм из высоколегированной холоднокатаной изотропной электротехнической стали 2411. Интенсивность деформации определялась по градуировочному графику HV —Е, построенному по результатам испытания пластинчатых образцов на растяжение согласно ГОСТ 11701—66. Связь между макро- и микротвердостью установлена согласно методике, рекомендованной [c.20]

Интенсивность напряжений а и деформации Е в зоне П болВше, чем в зоне I. Это объясняется тем, что на первой стадии процесса вырубки — пробивки (рис. 3, а и б) деформация материала под пуансоном и иад матрицей сопровождается его перемещением по контактным пояскам пуансона н матрицы (см. рис. 3), которое прекращается в тот момент, когда ин-. теисивность напряжений а в области режущих кромок превышает предел текучести штампуемого материала. Таким образом, по мере роста а происходит постепенное увеличение со- [c.21]

Острозаточенные режущие кромки (рис. 5, а) и оптимальный зазор между ними создают наиболее благоприятные условия для процесса разделения деформируемого материала. При вырубке-пробивке инструментом с притупленными режущими кромками (рис. 5, б) очаг пластнаеской деформации расширяется, что приводит к повышению сопротивления сдвигу Осд. Образующийся при вырубке—пробивке заусенец является частью упрочненной зоны (см. рис. 5, б и в) и поэтому, взаимодействуя с рабочими поверхностями матрицы и пуансвиа, интенсифицирует их изнашивание. [c.24]

Цикл данного способа аналогичен циклу прямой чистовой вырубки, показанному на рис. 36. Основное отли-чне состоит в характере деформации заготовки в зоне реза. Холостой ход, снятие отхода с пуансона, выброс готовой детали и перемещение заготовки на технологический шаг аналогичны позициям IV к У (см. рис. 36). Геометрия призматического ребра прижима показана иа рис. 37. Проем прижима в этом случае является точным зеркальным отражением проема матрицы. [c.49]

Исходя из представления о физической природе пластической деформации и разрушения металлов, можно заключить, что для большинства пластичных металлов, подвергающихся вырубке, по-видимому, будет справедлива схема разрушения путем среза — внутрикристаллическое разрушение в результате появления вначале большого количества микросрезов (микротрещин), переходящих затем в макротрещины. Для некоторых хрупких материалов, а также при наличии большого зазора процесс вырубки может осуществляться частично и путем отрыва. В этом случае будет иметь место как внутрикристаллическое, так и межкристалличе-ское разрушение или их совместное действие. [c.51]

В процессе вырубки деталь после ее отделения от заготовки (полосы) получает некоторые упругие деформации (упругое последействие), которые приводят к ее застреванию в матрице. Аналогичное явление имеет место с материалом (заготовкой), остающимся на пуансоне. Для проталкивания детали через матрицу и съема материала с пуансона необходимо приложить определенные усилия. [c.66]

В зависимости от рода (состояния) и толщины материала получаем те или иные упругие деформации (пружинение материала), которые влияют на изменение размеров после вырубки (пробивки) деталей (отверсти ) штампом. Чем мягче материал, тем меньше абсолютные значения отклонений размеров вырубленных деталей от номинального диаметра изделия или от размера штампа. [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...