Отпуск карбидный

Нижнюю температурную границу возврата при отпуске трудно указать. Изменения дислокационной структуры а-фазы, отчетливо различимые при электронномикроскопическом анализе, начинаются с температур около 400 С. Протяженность малоугловых границ в реечном мартенсите при температурах отпуска выше 400°С в доли секунды резко падает. Одним из механизмов этого может быть рассыпание дислокационных стенок, о котором упоминалось при рассмотрении коалесценции субзерен во время отжига холоднодеформированного металла (см. 7). В первые моменты отпуска карбидные выделения еще малочисленны и поэто- [c.342]

Процесс отпуска развивается в направлении образования все новых и новых кристалликов карбидной фазы в местах, в которых твердый раствор имеет высокую концентрацию. [c.273]

Другими словами, в третьем превращении при отпуске происходит ряд изменений, приводящих к снятию внутренних напряжений и карбидным превращениям. При 400°С третье превращение заканчивается, и сталь состоит из феррита и цементита. Дальнейшее повыщение температуры приводит, к коагуляции частиц феррита и цементита, что легко наблюдать по микроструктуре при больших увеличениях. [c.274]

Изменение твердости при отпуске является следствием изменений в строении, происходящих при отпуске. Нагрев до 100°С сопровождается слабым повышением твердости (на 1—2). вследствие превращения тетрагонального мартенсита в отпущенный (это слабое повышение твердости наблюдается лишь в высокоуглеродистых сталях). С дальнейшим повышением температуры отпуска твердость падает, вследствие укрупнения карбидных частиц и обеднения углеродом -твердого раствора. Прямолинейная зависимость падения твердости от температуры нарушается в районе 200—250°С, т. е. при превращении остаточного аустенита. При этих температурах падение твердости замедляется, а в высокоуглеродистых сталях наблюдается даже некоторое повышение вследствие превращения остаточного аустенита в более твердый отпущенный мартенсит. Общая тенденция состоит все же в том, что твердость с [c.279]

Это связано с тем, что процессы при отпуске имеют диффузионный характер и большинство легирующих элементов замедляет карбидное превращение, в особенности на стадии коагуляции. [c.358]

При низком отпуске прочность будет повышенной (ав= = 160- 170 кгс/мм ), а пластичность и вязкость — низкими. Поэтому для этих сталей необходим более высокий отпуск, который обычно проводят при 550—600°С. При этой температуре происходит полный распад мартенсита с образованием зе])нистой высокодисперсной феррито-карбидной смеси — сорбита. Механические свойства при этом будут примерно такими же, как и при низкотемпературном отпуске малоуглеродистых сталей, т. е. OB=120-f-130 кгс/мм , il3 = 50- 60% н II =124-14 кгс-м/см2. [c.372]

При высоком отпуске по границам зерна происходит более ускоренное (в сравнении с объемом зерна) карбидообразование и насыщение карбидной фазы марганцем, хромом, а также образование специальных карбидов (при соответствующей легированности). Этот процесс приводит к обеднению карбидообразующими элементами приграничных слоев зерна. При последующем медленном охлаждении (или во время выдержки при 500—520°С) происходит обогащение этих приграничных слоев фосфором, так как при температурах ниже 600°С фосфор приобретает стремление к диффузионному перераспределению в направлении участков, обедненных карбидообразующими элементами (явление восходящей диффузии), а диффузионная подвижность атомов фосфора при этих температурах достаточно велика. В итоге сталь охрупчивается из-за ослабления прочности межзеренных сцеплений. [c.375]

На первом этапе отпуска из мартенсита выделяются высокодисперсные частицы карбида. Центры кристаллизации растут до момента обеднения С и прекращения притока атомов соседнего элемента вследствие малой скорости диффузии из твердого раствора. Вокруг них образуются области твердого раствора с меньшей концентрацией С, находящегося в неустойчивом (коллоидном) равновесии с этими частицами. Поскольку, кроме исходного, возникает новый твердый раствор с меньшей концентрацией С, то распад мартенсита на этом этапе является двухфазным (гетерогенным). Длительность процесса обусловливается числом образующихся центров кристаллизации карбидной фазы, а скорость распада — скоростью зарождения карбидных частиц. [c.107]

В начале отпуска карбиды выделяются в виде кристаллов пластинчатой формы (величина упругой энергии минимальна). Если бы частицы принимали сферическую форму, уменьшилась бы величина поверхностной энергии. Поскольку упругая энергия пропорциональна объему частиц, а поверхностная — поверхности выделяющейся фазы, то взаимодействие этих энергий приводит к тому, что сфероидизация происходит лишь после длительного отпуска при достаточно высокой температуре. При этом диаметр карбидных частиц возрастает в 1000 раз, что ведет к большим изменениям в суммарной поверхности и кристаллохимических связях между фазами, а также к существенному изменению свойств. [c.109]

При значительном содержании карбидообразующих элементов и образовании специальных карбидов изменяется характер фазовых превращений при отпуске стали. Выделение специальных карбидов происходит при довольно высокой температуре (около 500—600° С) до этой температуры остаточный аустенит и мартенсит сохраняются, хотя мартенсит вследствие выделения метастабильного цементита теряет определенное количество С. После выделения специальных карбидов из мартенсита и аустенита при высоких температурах отпуска аустенит при охлаждении претерпевает карбидное превращение. Это вызывает [c.170]

При определенных температурах отпуска (выше 400 С) может происходить процесс коагуляции (сфероидизации) карбидных выделений. В легированных сталях, кроме коагуляции, происходит перераспределение легирующих элементов между ферритом и карбидом. [c.207]

Экспериментальные данные по изменению состава и структуры карбидной фазы в процессе изотермического отпуска с 0,4% С и 3,6% Сг, [17] [c.208]

Это позволило выделить четыре цикла термодинамической самоорганизации структур и определить длительность каждого цикла, отвечающих спонтанному образованию зародышей карбидов цементитного типа и увеличению их числа (цикл I) росту пластинок карбида с сохранением когерентности решеток цементита и потери когерентности (цикл II) коагуляции частиц цементита и потери когерентности (цикл Ш) карбидному превращению, при котором в пределах цикла IV сосуществует два типа карбидов (РеСг)зС и (РеСг)7Сз. Точка 5 на рисунке 3.34 отвечает длительности отпуска 3754 мин, при достижении которой завершается карбидное превращение (содержание Сг в карбиде увеличивается до 48,4%). Этот результат согласуется с диафаммой равновесия и экспериментальными данными. [c.209]

После закалки в масле в обеих сталях образуется структура мартенсита при нормализации формируется структура, состоящая из смеси нижнего и верхнего бейнита. Отпуск наряду с превращением мартенсита и бейнита в сорбит отпуска приводит к развитию процессов возврата, в результате чего игольчатая направленность исходных закалочных структур несколько уменьшается. Вместе с тем в связи с выделением дисперсных карбидных частиц в теле субзерен после отпуска сохраняется высокая плотность хаотически расположенных дислокаций. [c.42]

На рис. 2.1, <3 длительная прочность этих групп описывается кривыми 2 1 3 соответственно. Использование значений длительной прочности для труб с феррито-карбидной структурой по кривой 2 уменьшает погрешность в оценке длительной прочности до 15 %. Для труб со структурой игольчатого сорбита отпуска применение значений предела длительной прочности по кривой 3 уменьшает погрешность до +10 %. [c.50]

Заслуживает также внимания установление взаимосвязи между жаропрочностью и структурным состоянием главным фактором, определяющим жаропрочные свойства (<Тд ) в низколегированной ХМФ —стали при постоянной температуре аустенизации и режиме отпуска, является количество дисперсной карбидной фазы. Наибольшая длительная прочность достигается при максимальном количестве и наименьшем диаметре карбидных частиц [116]. [c.200]

Было выяснено, что интенсивность абразивного изнашивания хромистой стали определяется главным образом твердостью и износостойкостью ее основы (аустенита и мартенсита). По-видимому, наиболее высоким сопротивлением износу обладают стали, имеющие аустенитную или аустенитно-мартенситную структуру с равномерно распределенными первичными зернистыми карбидами. Износостойкость стали увеличивается, если твердый раствор при отпуске подвергается старению. Выделяющаяся при этом дисперсная карбидная фаза должна быть равномерно распределена во всем объеме твердого раствора, а не только по границам зерен. [c.31]

Минимальные потери массы при изнашивании после отпуска отмечены у образцов стали, содержащей 1,40 /о С, 7,05% Сг и 0,70% Ti (плавка № 311). В литом состоянии сталь имеет структуру мелкозернистого аустенита и включает небольшое количество эвтектики. Карбидная фаза состоит из карбида титана, а также из гексагонального и кубического карбидов, связанных в основном в двойных эвтектиках. С увеличением содержания гексагонального карбида для сталей такого типа во всех случаях отмечено снижение сопротивления изнашиванию. [c.108]

В результате первого этапа распада образуется структурное состояние, называемое отпущенным мартенситом (мартенситом отпуска). Карбидные частицы в мартенсите отпуска обозначаются Ре С (или е-Ре С) и имеют гексогональную кристаллическую решетку а-фаза (твердый раствор) остается пересыщенной С и имеет тетрагональную решетку. [c.108]

На основании этой качественной модели можно связать процесс коагуляции с элементарным процессом диффузии. При допущении, что при высоком отпуске карбидные частицы имеют сферическую форму, а дисперсность их характеризуется гзеличи-ной d(.p, получим [c.247]

Фнг. 86. Механические eohi тва сталей PI8 и РКЮ (закалка 1280 С) б -1ависнмости от температуры отпуска (для ni o—6UU С — трехкратный отпуск). Карбидный балл 2. [c.875]

Последовательность карбидных превращений гари отпуске изучалась Б. А. Апаевым, В. Г. Пермяковым и другими исследователями. Имеется точка зрения, что промежуточные карбиды (е, и др.) представляют собой цементит (РезС) разной дефектности кристаллического строения. [c.272]

IV — процесс коагуляции карбидных частиц начинается при ннзкнх температурах отпуска (150°С), но с наибольшей интенсивностью протекает выше 400°С. [c.274]

Легирование вольфрамом значительно измельчает избыточную карбидную фазу и, следовательно, повышает твердость этих сталей. Стали этой группы можно закаливать и в воде, и в масле (в последнем случае — до определенного сечения). Закалка вводе дает более высокую твердость. Так, у стали В1 твердость после закалки в воде (н отпуска при 100—120°С) может достигать значений порядка HR 67—68, а у стали ХВ5 — до HR 69—70. При закалке же в масле (и таком же отпуске) получается твердость не выше HR 64—65. Такое различие объясняется те.м, что в первом случае получается меньше остаточного аустенита, а образовавшийся в самом начале мартенсит не успевает отпуститься при ускоренном охлаждении в интервале мартгн-ситно го П ревращения . [c.416]

Отпуск до температур порядка 600—650°С, обычно применяемый для стали с низким содержанием углерода (типа 1.Х13), вызывает распад твердого раствора, что часто сопровождается образованием тонкой карбидной структуры. Отпуск стали следует производить ислшдлеиио после закалки, чтобы устранить внутренние напряжения в металле раньше, чем они. могут вызвать образование трещин. [c.216]

Кроме того, изменяются размеры и форма карбидных частиц она приближается к сфероидальной. Наряду с карбидным превраш,ением при этих температурах отпуска происходит изменение субструктуры— полигонизация а-фазы и релаксация макро- и микронанряжений, возникающих при закалке в процессе мартенситного превраще [ия. Образующуюся после отпуска при 350—400 °С структуру обычно называют трооститом отпуска. [c.187]

В результате коагуляции размер частиц карбидов становится - 1 мкм, тогда как после отпуска при 400—450 °С (троостит отпуска) их величина 0,3 мкм (рис. 121, в). При температурах, близких к и точке Ai, образуется еще более грубая феррито-карбидпая структура (диаметр карбидных частиц 3 мкм), называемая зернистым перлитом (правильнее перлитом с зернистым цементитом). При этих температурах происходит рекристаллизация феррита и во многом устраняется его субструктура. [c.187]

Установлено, что область 1 отвечает зарождению карбидов, а 2 - росту карбидов. В обоих случаях сохраняется когерентность связи между карбидной фазой и матрицей. С позиции макротермодинамики структурообразование на стадии зарождения карбидной фазы и ее рост связаны с термодинамической самоорганизацией. Однако, переход от одной стадии к другой возможен только путем динамической самоорганизации структур. Это обусловлено тем, что возникшая при отпуске стали новая фаза (карбид) является подсистемой по отно- [c.205]

Все расчетные данные сведены в таблицу 3.16. При расчете в качестве исходных экспериментальных данных были приняты параметры, характеризующие цикл III. Проведенный расчет пороговых значений содержания хрома в карбиде позволил определить время жизни карбидной фазы в изученной стали различной формы при температуре отггуска 550 С (длительность цикла перестройки структуры), а экспериментальные данные по изменению формы карбидной фазы с ростом длительности отпуска - тип диссипативных структур, самоорганизующихся при неравновесных фазовых переходах ТС—>ДС- ТС. [c.210]

Указанные стадии превращения при отпуске обычно не происходят строго в пределах указанных выше температурных интервалов. Отдельные стадии превращений накладываются друг на друга. Отпуск до 250° С называется низким отпуском. Структурой низкого отпуска является отпущенный мартенсит, состоящий из смеси пересыщенного твердого раствора и сопряженных с ним карбидных частиц. Отпуск стали при 350—500° С называется средним, а при 500—600° С — высоким отпуском. Структурой стали после среднего отпуска является тростит отпуска, тогда как структура стали после высокого отпуска состоит из сорбита отпуст. Тростит и сорбит [c.123]

Изучение изменений в дислокационной структуре металла отливок из стали 15Х1М1ФЛ показывает, что в эксплуатации протекают разупрочняющие процессы, влияющие на жаропрочные свойства стали. После длительной (более 10 ч) эксплуатации при температуре 540—550 °С в структуре стали наблюдают- ся как зародыщи рекристаллизации, так и свободные от дислокаций рекристаллизованные объемы. Идет процесс роста карбидных астиц с одновременным уменьщением плотности дисперсных карбидов. За счет этих процессов в структуре стали происходят заметные изменения. Рекристаллизация приводит к обособлению феррита в зернах игольчатого сорбита отпуска. Происходит также преобразование фрагментированного сорбита отпуска в бесструктурный. Обособление феррита приводит к возрастанию неоднородности структуры и как следствие — к [c.38]

Анализ приведенных экспериментальных данных показывает, что с точки зрения жаропрочности целесообразно разделить паропроводные трубы из стали 12Х1МФ на три структурные группы трубы с феррито-сорбитной структурой, трубы с феррито-карбидной структурой и трубы со структурой сорбита отпуска. [c.49]

Для материала с феррито-карбидной структурой (балл 7 шкалы ТУ) и структурой игольчатого сорбита отпуска (балл 1 шкалы) применение значений длительной прочности по кривой I дает погрешность +35 %. Поэтому наряду со структурной группой 1 в стали 12X1МФ вьщеляются еше две структурные группы группа II труб с феррито-карбидной структурой (балл 6, 7) и группа III со структурой игольчатого сорбита отпуска (балл 4). [c.50]

Таким образом, обособление труб с феррито-карбидной структурой в отдельную группу позволяет более надежно оценивать остаточную долговечность стали 12Х1МФ и 15Х1М1Ф и своевременно предупреждать возможные повреждения. Для труб со структурой игольчатого сорбита отпуска в стали 12Х1МФ уменьшение погрешности в определении остаточного ресурса позволяет значительно увеличить срок эксплуатации. [c.51]

Трубы с наплавленными поверхностями кромок подвергаются термообработке (обычно отпуску) с целью восстановления свойств зоны термического влияния перлитной стали и смягчения переходных структур зоны сплавления перлита с аустенитом. При сварке аустенитными электродами с повышенным содержанием никеля, шов, как правило, имеет полностью аустенитную структуру с круп-нодендритиым строением. В результате этого металл шва в процессе кристаллизации, в большей мере чем металл шва с аустенитно-ферритной или аустенитно-карбидной структурой, склонен к образованию горячих трещин и надрывов [1]. [c.409]

Для ответственных деталей из стали марки 18Х2Н4ВА и некоторых других марок после газовой цементации перед закалкой чаето применяют двух-, трехкратный высокий отпуск при 560°С (иногда при 620—630°С) (см, рис. 20, Э) с целью превращения значительной части остаточного аустенита при охлаждении в результате перехода хрома в карбидную фазу сердцевина после такой обработки имеет структуру сорбита. [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...