Эффективная жесткость на изгиб

Относящаяся к этому случаю величина эффективной жесткости на изгиб обозначается через Fw В формулах (34) Vj обозна- [c.32]

Мы ограничились здесь изучением изгиба композиционного слоя вокруг оси, параллельной направлению волокон. Аналогичная задача об изгибе вокруг оси, нормальной к волокнам, рассмотрена Марголиным [9]. Более того, изложенный здесь подход можно аналогичным способом применять к исследованию действия крутящих моментов. В случае слоистых композитов, армированных расположенными в параллельных плоскостях волокнами, можно использовать эти три задачи для того, чтобы получить определяющее соотношение для слоев при линейных макроскопических мембранных напряжениях, включая соответствующие формулы преобразований для эффективных жесткостей на изгиб. [c.33]

Вводя понятие эффективной жесткости на изгиб армированны.х волокнами слоев, мы заменяем соотношение (39) равенством [c.34]

Эмпирическая теория разрушения 405 Эргодическая гипотеза 251 Эффективная жесткость на изгиб 28—35 [c.556]

Из сравнения выражений (101) и (102) видно, что основную частоту колебаний закрученной лопатки можно приближенно определить теми же методами, что и основную частоту соответствующей незакрученной лопатки (см, стр. 294), но с заменой момента инерции сечения эффективной геометрической жесткостью на изгиб где [c.307]

Из выражения (21) видно, что при увеличении диаметра цилиндра необходимо для обеспечения постоянства перечисленных показателей снижать или число оборотов или среднее эффективное давление. Поэтому эффективная мощность двигателя возрастает пропорционально не кубу, а квадрату диаметра цилиндра. Литровая мощность (мощность, отнесенная к рабочему объему цилиндров) снижается пропорционально диаметру цилиндра, а удельный вес двигателя (вес, отнесенный к эффективной мощности) возрастает пропорционально диаметру. С увеличением диаметра цилиндра уменьшается жесткость на изгиб деталей и двигателя в целом. [c.54]

Примером вибрационного оборудования, для которого требуется снижение как механического, так и аэродинамического шума, является пневматическая бурильная машина. Основными источниками ее шума на частотах до 1500 Гц является выхлоп отработанного сжатого воздуха, а на более высоких частотах — колебания буровой штанги [3]. Для снижения аэродинамического шума служат выносные или встроенные глушители. Высокочастотные колебания штанги могут быть эффективно снижены путем увеличения продолжительности удара поршня — ударника со штангой, например, при удлинении ударника с одновременным уменьшением его диаметра, применении составных или полых поршней с перемещающейся внутри них массой и т. д. Уменьшению шума способствует также увеличение жесткости при изгибе штанги и ее демпфирование. [c.226]

НОЙ конструкции с менее эффективным балансом масс оболочки и заполнителя. Подтверждение того обстоятельства, что оптимальной жесткостью при изгибе обладают трехслойные конструкции, в которых относительная масса оболочек составляет 7з от относительной массы конструкции, хорошо иллюстрируется рис. 4.8, на котором показана зависимость жесткости при изгибе D от толщины оболочки для трехслойной конструкции с относительной массой, равной 10 740 г/м , т. е. для только что рассмотренной трехслойной конструкции. [c.198]

Если ребра расположены несимметрично относительно срединной поверхности Пластины, например, если они прикреплены к одной из поверхностей пластины (что обычно имеет место на практике), то выражение (4.75) будет давать несколько заниженные значения энергии деформации изгиба, так как часть пластины, примыкающая к ребру, присоединена к нему, и, таким образом, она деформируется вместе с-ним и, следовательно, действует как дополнение к ребру и значительно увеличивает эффективную жесткость ребра. Таким образом, в этой части плас- [c.264]

Результаты этих и других исследований, описанных в цитируемых отчетах, не были эффективными. Однако были собраны ценные данные как о нагрузках, испытываемых судами в море, так и о возникающих при этом распределениях напряжений. При этом не было обнаружено ничего такого, что неблагоприятно отразилось бы на способах конструирования или конструктивной прочности судов не были выяснены причины внезапных разрушений не было обнаружено существенной разницы между жесткостями при изгибе сварного и клепаного судов. В отдельных исследованных случаях сварное судно имело несколько большую гибкость (Отдел Адмиралтейства по сварке судов, 1948 г.). [c.367]

Корпусные детали, работающие на изгиб и кручение, целесообразно выполнять тонкостенными с толщиной стенок, обычно определяемой по технологическим условиям (условиям хорошего заполнения форм жидким металлом). Детали, работающие на кручение, нужно по возможности выполнять с замкнутыми сечениями, а работающие на изгиб — с максимальным отнесением материала от нейтральной оси. При необходимости изготовления окон для использования внутреннего пространства не следует их совмещать по длине ослабление целесообразно компенсировать отбортовками или жесткими крышками. Наиболее эффективным путем экономии материалов при изготовлении машин обычно является уменьшение толщин стенок. Уменьшением толщин стенок в к раз при сохранении постоянной жесткости и подобия контура можно уменьшить массу в Р з. Необходимая жесткость стенок обеспечивается соответствующим оребрением. [c.627]

Во многих случаях в конструкциях ПТМ сварные соединения или профили являются несущими при работе на изгиб. Эффективный коэффициент концентрации напряжений здесь зависит также от конструкции сварного соединения и вида сварного шва. Для всех поясных швов балок, как соединяющих полки со стенками в балках двутаврового и коробчатого профиля, так и присоединяющих накладки для усиления полок, Кэ = 1,8 -ь 2,0 — при сварке сплошными швами, н Кэ == 3,5 4,0 — прерывистыми швами для поперечных швов сварных и несварных профильных элементов, соединяющих между собой полки и стенки стыковыми швами, Кэ = 3,0 для ребер жесткости, сваренных только со стенками, Кэ = 1,8 2,0 для ребер жесткости, сваренных как со стенками, так и с полками, Кэ = 2,3 для стыков труб Кэ = 2,0 2,2. Если [c.262]

Требуемое уплотняющее усилие в промежутке между болтовыми отверстиями можно обеспечить различными мерами. Например, увеличить усилие затяжки или повысить жесткость фланца. Часто бывает необходимым увеличение количества болтов. Изменение ширины или толщины прокладки также скажется на эффективности уплотнения. Если требуется изменить прокладочный материал, предпочтение отдается тому из них, который обладает более высокой сжимаемостью и требует небольших уплотняющих усилий. Конечно, уменьшить изгиб фланца можно, применив менее сжимаемую или более жесткую прокладку, но тогда возрастет минимальное уплотняющее усилие сжатия. Жесткие прокладочные материалы требуют почти идеально ровных поверхностей фланцев. [c.215]

Пример 12.2. Эффективность энергетического подхода становится особенно заметна для стоек с непостоянной жесткостью и сложной нагрузкой. Рассмотрим стойку, показанную на рис. 12.18. Если задано возмущение v x), то приращение потенциальной энергии изгиба этой стойки равно [c.391]

Предварительный обратный изгиб можно создать с помощью наклепа кромок и стенки балок либо нагревом до температуры 700—750° С (рис. 4-24). Эффективной мерой предотвращения выпучивания стенки в двутавровой балке, вызываемой сваркой поясных швов, является сборка с предварительным натяжением стенки. Для натяжения стенки используют сборочные стенды с домкратным устройством. Повысить жесткость тонких листов в сварных конструкциях с целью уменьшения деформаций можно путем гофрирования. При помощи прессов на тонких листах предварительно выдавливают узоры жесткости или гофры. Мерой уменьшения сварочных напряжений может быть предварительное растяжение или сжатие элемента с помощью продольно сжимающей силы. [c.166]

Неравномерное распределение скоростей в камерах вызывает небольшое увеличение сопротивления ячейковых и рулонных фильтров всех видов, некоторое снижение эффективности электрических фильтров и усиление выноса масла у маслянистых самоочищающихся фильтров. В фильтрах Кд в связи с очень небольшой жесткостью сетчатых панелей возможен изгиб первой сетки. При этом кромки сетки выходят из направляющих и вследствие трения об их острые края разрушаются, а нагрузка на привод возрастает. [c.116]

Деформация резиновых элементов уменьшается, благодаря чему возрастает эффективность стабилизатора. К этому добавляется возможность применить стабилизатор меньшего диаметра и, следователь но, снизить его стоимость. Что касается особенностей монтажа, то нагруженный на кручение центральный участок стабилизатора должен располагаться либо в районе элементов поперечной жесткости кузова, либо в зоне шарниров рычагов. При ином расположении стабилизатор будет дополнительно нагружен иа изгиб, н напряжения в нем возрастут. [c.264]

ЧТО определяет эффективную жесткость на изгиб Л/-рядной полосы в плоском напряженном состоянии. Для плоского деформированного состояния необходимо только заменить Ei на Е, а fext на f xt. причем [c.32]

Рис. 8, Эффективная жесткость на изгиб для бороэпоксида согласно точным результатам (светлые кружки) и приближенной теории (сплонлная кривая).

Кривая зависимосчи безразмерной эффективной жесткости на изгиб от N для состояния плоской дефорг ацип приведена на рис. 8. Безразмерная жесткость на изгиб F,v определяется равенством [c.32]

В соотношениях (7) мы ввели эффективные коэффициенты жесткости, связывающие глобальные механические характеристики, которые можно найти экспериментально. Эти величины образуют матрицы эффективных жесткостей на растяжение Сц, эффективных жесткостей на из гиб и матрицы совместного влияния растяжения и изгиба Bta и fpj. Теперь перейдем к изучению точного вида этих матриц. [c.43]

Подводя итоги, можно сказать, что мы описали способ определения эффективных коэффициентов jj, Dap. т. е. матрицы жесткостей на растяжение, матрицы совместного влияния и матрицы жесткостей на изгиб соответственно, а также эффективных коэффициентов расширения для анизотропных слоистых композитов или для материалов, в которых упругие константы меняются по одной координате. Постановка задачи является строгой в рамках трехмерной теории упругости неоднородных тел. Не предполагалось локальной симметрии материала, т. е. в каждой точке среды упругие определяющие соотношения могли содержать 21 независимый модуль. [c.59]

Таким образом, задаваясь для первого пролета любой произвольной угловой скоростью (частотой), можно найти по соответствующему точному частотному уравнению и величину соответствующей жесткости на изгиб и его внутренней опоры. Ясно, что она не будет совпадать с действительной жесткостью, которая получилась бы только при созпадении выбранной скорости и действительной критической скорости. Эту эффективную жесткость часто называют динамической жесткостью. [c.133]

Такая, не совсем обычная, занисимость Mq от а/6э объясняется тем, что моносимметричный стержень обладает различной эффективной жесткостью при изгибе в двух разных нанравлениях (о.м. схему загружен,ия на рисунке). Различие и упомянутых жесткостях растет с увеличением а-ан-мметрни сечения (т. е. с ростом ау). Но координата йу. возрастает с увеличен ие.м податливости связей. Более подробное объясне-1) Ие отмеченному эффекту дано в [3]. [c.37]

В основу программы положены две методики расчета профилей методика канд. техн. наук С. И. Лашнева и упрощенная методика канд. техн. наук С. А. Лопатина. Первая методика позволяет решать общие задачи по оптимизации профиля, параметров установки изделия и инструментов на строгой математической основе, учитывающей все необходимые и достаточные условия, исключающие интерференцию профилей. При разработке программы в соответствии с этой методикой было учтено требование максимального расширения диапазона использования программы, для чего входные данные предусмотрено задавать в виде массива значений координат текущей точки профиля безотносительно к виду обрабатываемого инструмента. Массив координат точек при этом целесообразно использовать тот же, что и при решении задачи о расчете геометрических характеристик сечений и напряжений с дополнением некоторыми данными. В конечном результате расчеты исходного профиля и профиля инструмента для его обработки представляются частью общей задачи по выбору профиля поперечного сечения инструмента, обладающего оптимальными геометрическими характеристиками (жесткостью на изгиб и кручение, равномерным распределением напряжений на контуре и т. д.) и, кроме того, технологичного в изготовлении (под технологичностью изготовления при. этом понимается возможность обработки профиля без его искажений, вызванных подрезаниями и интерференцией обрабатываемой и обрабатывающей поверхностей). Такой общий подход необходим при разработке конструкций или модернизации инструмента, при его исследовании, при выборе допусков на изготовление и т. д., ибо в конечном счете все расчеты служат одной задаче — обеспечению выпуска высококачественного инструмента, повышению его эффективности. [c.346]

Рис. 12. Эффективная удель-. ная жесткость при изгибе образцов из алюминиевого сплава, плакированных кор розионно-стойкой сталью с разрешения harles Pf i zer 5, and o, In ) S

При развитии гофров вогнутая часть трубы находится в состоянии продольного местного изгиба под действием напряжения ijj. Можно считать, что это напряжение остается постоянным в процессе развития гофров и равным значению в момент потери устойчивости. Выпуклая часть трубы продолжает работать на растяжение. Жесткость стенки трубы при продольном изгибе (в области гофров) во много раз меньше жесткости на растяжение. Поэтому можно считать, что в зоне гофров дополнительная эффективная деформация не дает увеличения напряжения Gjj. Иначе говоря, при наличии гофров поведение вогнутой части трубы подобно поведению идеально пластического материала. Таким образом, полагаем, что с момента образования гофров величины напряжений в сжатой зоне "замораживаются" и остаются далее неизменными. Приведенные соображения вполне согласуются с экспериментальными данными / 3,4 /. [c.125]

Наиболее эффективно введение диагональных связей (раскосов), работающих на растяжение или сжатие. Раскос растяжения (рис. 102, в) должен при перекосе рамы удлишпься на величину А. Так как жесткость растягиваемого стержня во много раз больше нзгибной жесткости вертикальных стержней, то общая жесткость системы резко возрастает. Аналогично действует раскос сжатия (рис. 102, г). Но в этом случае необходимо считаться с возможностью продольною изгиба сжатого стержня, что делает систему менее желательной. [c.220]

Вибропоглощающие покрытия подразделяются на жесткие и мягкие покрытия. К жестким покрытиям относятся твердые пластмассы (часто с наполнителями) с динамическими модулями упругости, равными 10 —10 Действие этих вибропоглощающих покрытий обусловлено их деформациями в направлении, параллельном рабочей поверхности, на которую оно наносится. Ввиду их относительно большой жесткости они вызывают сдвиг нейтральной оси вибрирующего элемента машины при колебаниях изгиба. Действие подобных покрытий проявляется главным образом на низких и средних звуковых частотах. На вибропоглощение, в данном случае, кроме внутренних потерь, большое влияние оказывает жесткость или упругость материала. Чем больше упругость (жесткость), тем выше потери колебательной энергии. Покрытия такого типа могут быть выполнены в виде однослойных, двухслойных и многослойных конструкций. Последние более эффективны, чем однослойные. Иногда твердые вибропоглощаю-щие материалы применяют в виде комплексных систем (компаундов), состоящих из полимеров, пластификаторов, наполнителей. Каждый компонент придает поглощающему слою определенные свойства. [c.129]

Рассмотрим шарнирный несущий винт, ГШ которого не имеют относа, но содержат пружины, создающие восстанавливающий момент на лопасти (рис. 5.28). Такая пружина может быть использована для повышения эффективности управления несущим винтом, так как при наличии пружины маховое движение не только наклоняет вектор силы тяги, но и непосредственно создает момент на втулке. Поскольку у бесшар-нирного винта лопасти имеют упругие элементы в комлевых частях, анализ работы винта с пружинами в ГШ дает представление и о работе бесшарнирного винта. Предположим, что движение лопасти по-прежнему сводится к ее колебаниям как твердого тела вокруг оси ГШ, так что отклонение сечения от плоскости отсчета определяется координатой z = ф. Если пружина очень жесткая, то по ограниченности движения комлевой части шарнирно-подвешенная лопасть близка к консольно-заделанной, что вызывает значительный изгиб лопасти по форме основного тона изгибных колебаний. Однако жесткость пружин. [c.216]

Формулы (7.2) —(7.5) можно взять за основу при выводе жесткостных характеристик конечных элементов, оеуществт ляя при этом независимую аппроксимацию функций Uz, Х и 9у по их узловым значениям. Как следует из (7.1), совместность перемещений обеспечивается, если каждая из этих функций непрерывна на границах между элементами. Так же как и в случае плоской задачи теории упругости, выполнить это условие можно, например, с помощью изопараметрической формулировки конечных элементов. Следовательно, здесь открываются широкие возможности для введения конечных элементов произвольной формы, в том числе криволинейных. Но применение подобных элементов к расчету тонких пластин до последнего времени было ограниченным из-за чрезмерной жесткости элементов, которая обусловлена ложными деформациями поперечного сдвига и появляющимися при чистом изгибе пластины. В работе [38] показано, что и в случае изгиба пластин эффективным средством борьбы с ложными деформациями поперечного сдвига является использование минимально допустимого порядка интегрирования соответствующих членов при вычислении матрицы жесткости элемента. Несколько конечных элементов, полученных таким способом, представлено в следующем параграфе. Они могут успешно использоваться при расчете как тонких, так и сравнительно толстых пластин. [c.230]

Однако при сопоставлении работы поясов решетчатых и планочных стоек следует учесть, что отношение погонных жесткостей плано К и пояса обычно в 5—8 раз превышает отнощение жесткостей решетки и пояса, вследствие чего работа поясов на продольный изгиб при планках более эффективна, чем при решетке. Здесь приведенная длина пояса (при волновом его нсиривлении) оказывается значительно меньше длины панели, благодаря чему перегрузка пояса стоек с планками, связанная с большим искривлением этих конструкций, прак-тичеоки не приводит к утяжелению поясов. [c.301]

В табл. 18 показано влияние продольных связей на жесткость профилей при изгибе и кручении Особенно эффективны диагональ ные связи. Достаточно одной диа тональной связи вторая связь уве личивает жесткость незначительно [c.228]

Полет на скорости, превышающей критическую скорость реверса элеронов, недопустим, так как на таких скоростях при отклонении элеронов возникает момент, кренящий самолет в сторону, противоположную действию элеронов. Чем меньше критическая скорость реверса элеронов, тем на меньщей скорости полета начинает снижаться их эффективность.. Обеспечение необходимой эффективности элеронов при больших скоростных напорах — довольно сложная задача, особенно у стреловидного крыла. Последнее объясняется тем, что у стреловидного крыла при его деформациях угол атаки изменяется не только в результате кручения, но и в результате изгиба, что вызывает дополнительное уменьшение эффективности элеронов. Чтобы в этом убедиться, рассмотрим изменение эффекта действия элеронов на стреловидном крыле при его изгибе. Допустим, что элерон отклонен вниз. При таком его положении увеличится подъемная сила, а вместе с ней и прогиб крыла, из-за чего уменьшатся углы атаки вдоль размаха (рис. 5.4). В результате этого приращение подъемной силы от изгиба будет направлено в сторону, противоположную изменению подъемной силы от отклонен1 я элеронов, что всегда вызывает уменьшение эффективности элеронов, а соответственно и критической скорости реверса. Стремление уменьшить прогиб и кручение крыла и, следовательно, повысить эффективность элеронов у самолетов со стреловидными крыльями вынуждает конструкторов повышать жесткость конструкции крыла, что связано с увеличением его массы, смещать элероны ближе к фюзеляжу, применять интерцепторы, управление с помощью дифференциального отклонения стабилизатора. [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...