Удельная масса компрессора

Транспортные компрессорные установки должны соответствовать определенным требованиям по уровню производительности, давлению нагнетания, чистоте сжатого воздуха. Потребляемая мощность на 1 м /мин производительности должна составлять 7,0—8,5 кВт. удельная масса компрессора (без двигателя), приходящаяся на 1 м /мин производительности, — 55—70 кг. Температура сжатого воздуха внутри компрессора не должна превышать 180° С, иначе утратятся смазочные свойства компрессорного масла. [c.61]

Удельная масса компрессора, представляющая собой отношение массы компрессора к величине потребляемой им мощности, [c.61]

Тогда удельная масса компрессора будет равна [c.62]

Анализ выражения (3.2) показывает, что на величину удельной массы компрессора суи ственное влияние оказывает коэффициент производительности ( При заданной работе и массовом расходе увеличение коэффициента производительности позволяет уменьшить потребную лобовую площадь рабочего колеса первой ступени компрессора, а следовательно, уменьшить его диаметр и массу. Таким образом, увеличивая пропускную способность компрессора, можно существенно уменьшить его удельную массу. Коэффициент производительности компрессора определяется величиной относительного диаметра втулки первого колеса = [c.62]

Снижение удельной массы компрессора возможно осуществить путем и других конструктивных мероприятий, а именно [c.62]

Удельная масса компрессора современных двигателей равна примерно т .уд = 0,01. .. 0,03 кг/кВт. [c.63]

Обоснуйте возможные способы снижения удельной массы компрессоров. [c.128]

Угол закрутки лопатки 71 Удлинение лопатки компрессора 72 Удельная масса компрессора 58, 61 Упругие опоры 357, 359 Упруго-демпферные опоры 369, 374 [c.560]

Удельная масса крупных теплообменников вода-фреон составляет 45 кг/м для высокого давления и 20 кг/м — для низкого. Следовательно, для КПД = 0,1 их масса на 1 кВт электрической мош ности составит (45 + 25)/(0,1-10) = 65 кг/кВт. Масса компрессоров, турбины, насосов, паропроводов относительно невелика, и в сумме можно принять удельную массу оборудования [c.122]

Несмотря на сложность цикла, удельная масса такой установки составляет 1,4 кг/кВт. Удельный расход топлива при температуре газа перед турбиной 1200 К и максимальной мощности составляет 345 г/(кВт-ч). Общая степень повышения давления л в двух ступенях центробежного компрессора составляет 16. Угловая скорость компрессора низкого давления равна 4750, а компрессора высокого давления 9550 рад/с вал тяговой турбины вращается с угловой скоростью 3750 рад/с. Компрессор высокого давления приводится в действие центростремительной турбиной. Тяговая турбина и турбина, приводящая в действие компрессор низкого давления, осевого типа. [c.76]

К числу основных параметров, характеризующих техническое совершенство компрессора, относятся степень повышения давления, суммарная и в вентиляторе, коэффициент полезного действия, удельная масса, габаритные размеры, ресурс, окружная скорость на среднем диаметре и концах лопаток. [c.58]

Обобщенный параметр осевых компрессоров — удельная масса [c.61]

Недостатком ротора данного типа является его низкая несущая способность, допускающая окружные скорости на среднем диаметре лопаток не более 200. .. 250 м/с. Следовательно, ротор барабанного типа — тихоходный, и для получения необходимой степени повышения давления в компрессоре должно быть большое число ступеней. Это ведет к увеличению массы, что противоречит одному из основных требований, предъявляемых к компрессорам, — обеспечению минимальной удельной массы уд. [c.84]

Значительное увеличение не привело к соответствующему увеличению числа ступеней компрессора и турбины. Увеличение частоты вращения роторов, повышение нагрузки на ступень во вновь разрабатываемых конструкциях позволяет даже сократить число ступеней компрессора и турбины. Таким образом находятся пути улучшения экономичности, снижения удельной массы и трудоемкости изготовления двигателя. [c.542]

Е — Ср — Су —удельная газовая постоянная, а и — энтропии, рассчитанные на единицу массы в сечениях 5], и Обычно X 1, так как энтропия растет вследствие потерь или подогрева газа в камере сгорания. Для винта, компрессора или турбины величина я равняется отношению давлений торможения [c.137]

Наиболее простыми по тепловой схеме конструкции и в эксплуатации, компактными и легкими (по массе) энергетическими установками являются, бесспорно, газотурбинные установки (ГТУ). Основные элементы ГТУ — газовая турбина и компрессор — позволяют получить большие мощности в одном агрегате. Кроме.того, в последних ступенях газовой турбины удельные объемы рабочего газа (сечение для прохода и длины рабочих лопаток) значительно меньше, чем в паровой турбине. [c.5]

Впрыск воды в цикловом компрессоре снижает работу сжатия и увеличивает коэффициент отдачи полезной работы и тепловой перепад (на 1 кг рабочей среды) — полезную мощность ПГТУ, причем эффект впрыска воды в компрессоре тем больше, чем выше степень сжатия. Оптимальная (по к.п.д.) степень сжатия в ПГТУ значительно больше по величине, чем в ГТУ, и находится в пределах 30 —300. Количество воды, впрыскиваемой в компрессоре, при оптимальной степени сжатия составляет 10—20% от массы воздуха (рабочего газа). На сжатие влажного газа при степенях повышения давления 30— 300 затрачивается в 1,3—1,8 раза меньше энергии, чем при сжатии сухого газа. Сжатие газа в компрессоре с впрыском воды позволяет (при высоких степенях повышения) давления значительно уменьшить удельный расход рабочего тела и размеры машины для данной эффективной мощности или при прежних размерах получить большую мощность. При наличии регенерации тепла существенно снижается расход тепла для выработки электроэнергии. Конструкция осевых или центробежных компрессоров ПГТУ аналогична конструкции соответствующих компрессоров ГТУ. В компрессорах ПГТУ могут быть получены степени повышения давления 30— 300 при числе ступеней, равном 20—40. [c.128]

Компрессор — один из наиболее крупных по размеру и массе элемент ГТД, определяюш,ий габариты и массу двигателя. Поэтому всегда стремятся к уменьшению размеров компрессора и увеличению его производительности (удельного расхода воздуха) GbZ-Fbx- [c.70]

Исходя из конкретных требований, предъявленных к самолету С-5А, был найден компромисс между удельным расходом топлива, массой двигателя и сопротивлением мотогондолы для получения оптимального соотношения между суммарной степенью повышения давления, температурой газа перед турбиной и степенью двухконтурности. Для двигателя были выбраны n j, = l,55 и яг = 8. Температура газа определялась с учетом применения охлаждаемой турбины газогенератора, использующей проверенную систему охлаждения, и неохлаждаемой турбины вентилятора. Учитывая эти соображения и зависимость дальности полета от степени повышения давления в компрессоре газогенератора л д, оптимальная температура 7 на крейсерском режиме полета была определена примерно равной 1365 К (при 7 = 1530 К на взлетном режиме). Оптимальная по дальности я превышает 20, однако для двигателя была выбрана я д =17, так как это значение, по данным фирмы, является наиболее выгодным для одновального компрессора с поворотными направляющими аппаратами. [c.123]

Пример 5.8. В компрессоре сжимается сухой воздух (молекулярная масса ц = 28,96) от начального состояния Р1= 0,102 МПа и i = 15°С = 288,2 К до р, = 0,408 МПа и = 184,3 С = 457,5 К. Воздух считается идеальным газом Ср = 1 кДж/(кг-°С). Исходя из того, что показатель политропы — величина постоянная, определить удельную потенциальную работу сжатия, изменение энтальпии воздуха и полный теплообмен по балансу рабочего тела [c.67]

Минимальный удельный расход топлива в г/л. с. ч. . . , Сухая масса двигателя со сцеплением, коробкой передач, стояночным тормозом, компрессором, насосом гидроусилителя [c.10]

Одновременно регулируемое сопло позволяет ускорить и облегчить запуск и приемистость двигателя, получить минимальный удельный расход топлива на крейсерском режиме, увеличить запас устойчивости компрессора. На двигателях без форсажной камеры регулируемое сопло, как правило, не применяется из-за экономии массы. [c.474]

Эгу величину и следует называть напором насоса (компрессора), так как она соответствует действительному приращению удельной механической энергии жидкости. Полная внутренняя работа, затраченная на повышение давления 1 кг массы, изображается площадью 5—6—2—3 в соответствии с формулой (2.191) как разность энтальпий при = с [c.118]

Турбореактивные двигатели (ТРД) и турбореактивные двигатели с форсажной камерой (ТРДФ) в прошлом имели наиболее широкое применение, что было обусловлено относительной простотой их конструкции и малой удельной массой. ТРД состоит из компрессора, камеры сгорания, турбины и выходного сопла. Воздух получает предварительное повышение давления в воздухозаборнике (от скоростного напора), а затем его давление повышается в компрессоре. Этим обеспечиваются благоприятные условия для процесса сгорания и эффективное использование тепла. Процесс сгорания осуществляется при почти постоянном давлении, а допустимая температура газа на входе в турбину определяется жаропрочностью материалов турбины и эффективностью ее охлаждения. Увеличение степени повышения давления воздуха в компрессоре Як и температуры газов перед турбиной Гг является характерной чертой в развитии большинства типов ГТД. Это объясняется поло- [c.11]

Двигатели выполняются с высоконапорными одновальными или двухвальными компрессорами, имеющими малое число ступеней с регулируемыми направляющими аппаратами нескольких ступеней, и с эффективными охлаждаемыми турбинами. Наиболее современные двигатели имеют пять опор роторов при двухвальной схеме. Эти ДТРДФ выполнены по схеме со смешением воздушного и газового потоков и форсированием после смешения. Сочетание этих особенностей с высокими параметрами рабочего процесса вместе с оптимизацией конструктивно-технологических решений обеспечивают чрезвычайно малую удельную массу двигателей (-сдв = 0,0135ч-0,012 кг/Н). [c.22]

Турбовинтовые двигатели, применяемые на самолетах, выполнены по одно- или двухвальной схеме. Одновальные двигатели характеризуются простотой конструкции и регулирования и имеют малую удельную массу. Примерами таких ТВД могут служить двигатели Дарт со взлетной мощностью 1880 кВт, РТ6А-50 — 860 кВт (рис. 13) и др. Устойчивая работа одновального компрессора на некоторых эксплуатационных режимах обычно достигается применением клапанов перепуска воздуха, что является эффективным, но неэкономичным способом регулирования компрессора. [c.25]

Двигатель J79 (рис. 48) является одновальным турбореактивным двигателем, развивающим (вариант J79-GE-17) на взлетном режиме с форсажем тягу 79,7 кН, без форсажа — 52,8 кН. Он имеет высокую для однокаскадного компрессора степень повышения давления тг =13,5 и температуру газа перед турбиной Г = 1311 К. Удельная масса двигателя на форсаже л 0,0219 кг/Н. Он имеет семнадцатиступенчатый осевой компрессор, у которого ВНА и направляющие аппараты первых шести ступеней поворотные. Камера сгорания трубчато-кольцевого типа с десятью жаровыми трубами. У трехступенчатой турбины сопловой аппарат первой ступени охлаждаемый. За форсажной камерой двигателя установлено сверхзвуковое регулируемое - реактивное сопло эжекторного типа. [c.92]

ДТРДФ F101 характеризуется высоким уровнем термодинамического совершенства (в частности, Г =1647 К является одной из наиболее высоких температур, применяемых в двигателях военных самолетов), компактностью (n j.=27 достигается в двух вентиляторных и девяти компрессорных ступенях), а также малой удельной массой, находящейся на уровне наиболее современных двигателей для истребительной авиации. Двигатель F101 имеет малое число ступеней вентилятора, компрессора и турбин, что объясняется увеличенной аэродинамической нагрузкой компрессорных и турбинных профилей и увеличенной окружной скоростью рабочих лопаток. [c.164]

Подъемный ТРД XJ.99-RA-1 (рис. 95) создавался фирмами Роллс-Ройс (Великобритания) и Аллисон (США). Двигатель проектировался на тягу около 40 кН. Степень повышения давления в компрессоре л =8 и Г = 1523 К. Удельная масса двигателя составляет 0,00535 кг/Н. [c.197]

Схема, параметры и размеры двигателя АТЕ еще исследуются, однако число ступеней вентилятора и компрессора в нем должно сократиться до восьми по сравнению с десятью — тринадцатью у наиболее современных двигателей, а температура газа перед турбиной будет более высокой, чем у ДТРДФ F100 (т. е. более 1590 К). Это должно уменьшить удельную массу двигателя до 0,01 кг/Н. [c.220]

Кроме пневматических и гидравлических транспортирующих установок, применяют гидропневматическую систему транспортирования при подъеме пульпы на высоту 3—5 м. В этой системе (фиг. 145, д) пульпа, образуемая в желобе 5 при подаче воды из трубопровода 6 и материала из бункера 2 через щибер-ный затвор 4, поступает самотеком в правую трубу 3 П-образ-ного эрлифт-насоса, в нижнюю часть левой трубы 1 которого от компрессора подается воздух под давлением 1—2 бар. Пульпо-воздущная смесь, имеющая меньщую удельную массу, поднимается в приемный бак, из которого воздух выделяется в атмосферу, а пульпа по наклонным желобам подается к месту назначения. [c.290]

ВИНТ имеет наивыгодиеишне угловые скорости и связан с валом компрессора посредством понижающего редуктора. В турбовинтовом двигателе (также как и в двухконтурном) могут применяться две самостоятельные турбины, раздельно вращающие воздушный винт н компрессор. По сравнению с ТРД у ТВД меньший удельный расход топлива и большая мощность на единицу лобовой площади, но удельная масса его выше. Выхлопная [c.157]

Проектирование вентиляторов и компрессоров низкого и высокого давления современных ГТД сопровождается трудностями, присущими созданию авиационного осевого компрессора с высокой степенью повышения давления в ступени при высоком КПД и необходимом запасе устойчивости при работе в напорной системе двигателя. При этом одним из основных путей снижения массы и габаритных размеров авиационного компрессора является уменьшение его внешнего диаметра и числа ступеней. Применение трансзвуковых и сверхзвуковых ступеней позволяет при увеличенных значениях осевой скорости и относительной скорости потока (Мш1 = набегающего на рабочие лопатки, существенно увеличить удельную производительность, т. е. расход воздуха через площадь проходного сечения колеса, или увеличить степень повышения давления в ступени, т. е. уменьшить число ступеней. Специальным профилированием лопаток и рациональной организацией течения в межлопаточных каналах, а также применением повышенных по сравнению с дозвуковыми ступенями коэффициентов нагрузки можно достигнуть высоких значений КПД таких ступеней. В целом трансзвуковые и сверхзвуковые компрессорные ступени благодаря повышенным значениям коэффициентов нагрузки, специально спроектированным профилям и высоким окружным скоростям при использовании их в качестве первых ступеней вентилятора ДТРД или компрессора низкого давления ТРД могут обеспечить степень повышения давления = 1,4-ь1,8. [c.45]

В реальной установке на рис. 14.5, а помещенный в водяную рубашку компрессор сжимает воздух до высокого (надкритического) давления. Далее сжатый воздух проходит по высокоэффективному регенеративному теплообменнику X. Здесь он охлаждается до очень низкой температуры, отдавая тепло холодному встречному потоку несжиженного газа, проходящему из сливного бака обратно в компрессор по другой стороне теплообменника, соответствующей низкому давлению. Сильно сжатый газ (состояние 3) адиабатически проходит через дроссельный клапан, причем удельная энтальпия поступающего в сливной бак газа /14 равна его удельной энтальпии выше клапана /13. Таким образом, как видно из рис. 14.5, б, в сливной бак поступает двухфазная газожидкостная смесь. Остающаяся в баке жидкость отводится через точку 5, а несжиженный газ возвращается через теплообменник X к компрессору. Взамен извлекаемого количества жидкости у в компрессор поступает пополняющий газ в таком же количестве. В задаче 14.5 величина у, приходящаяся на единицу массы проходящего через компрессор газа, легко вычисляется путем применения уравнения сохранения энергии для контрольного объема В на рис. 14.5, а, т. е. уравнения для энергии в стационарном потоке [равенство (7.16)]. [c.247]

На смену им пришли динамически уравновешенные оппозитные компрессоры (рис. 10), скорость вращения вала которых в 2-2,5 раза больше, чем у горизонтальных машин, а вес и габариты значительно меньше. Благодаря высокому числу оборотов вала оппозитных компрессоров маховая масса их небольшая и размещается в роторе электродвигателя без дополнительного маховика. Значительно уменьшились также площади машинного зала и фундаментов. Так, например, скорость вращения вала горизонтального компрессора 5Г-100/8 была равна 187 об/мин, а компрессора на оппозитной базе 4М10-100/8 аналогичной производительности -500 об/мнн. В результате удельный расход металла снизился на всю компрессорную установку на 45%, на собственно компрессор - на 32% и электродвигатель -на 58%. [c.41]

В, Р, 8—диаметр цилиндра, площадь и ход одного поршня п—число циклов СПГГ 1 е— мощности СПГГ по газу я эффективная 8г> ёт— расходы воздуха, газа и топлива за один рабочий цикл Ок,Ог,От—расходы воздуха, газа и топлива за единицу времени п Пп— вес и масса одной поршневой группы Р, L — сила давления газов на поршень и работа этой силы Ср , Ср —удельные теплоемкости воздуха и газа при постоянном давлении 7 — удельный вес Ар — средний перепад давлений к — показатель адиабаты —степень сжатия в двигателе т —степень повышения давления а, — коэффициенты избытка воздуха для горения и продувки 1г. т. %—индикаторный к. п. д. двигателя, механический к. п. д. СПГГ и эффективный к. п. д. установки г—к. п. д. турбины 1к> Чо— к. п. д. и объемный коэффициент наполнения компрессора д, к, б—индексы, обозначающие цилиндр двигателя, компрессора и буфера п.х.,о.х.—индексы, обозначающие прямой и обратный ход [c.6]

В дизелях типа Д70 заложены значительные резервы по повышению их мощности и экономичностн без увеличения габаритов и массы за счет снижения коэффициента избытка воздуха и за счет повышения наддува. Только путем использования резервов рабочего процесса по а на дизелях типа Д70 мощностью в 3000 л. с. может быть повышена мощность до 3500 л. с. в агрегате. Характеристики дизеля, полученные при испытаниях на выявление резервов рабочего процесса за счет а, показаны на рис. 1. Повышая цикловую подачу топлива, можно удельный эффективный расход топлива снизить до Се= 143,5 г/(э. л. с.-ч), при. этом коэффициент избытка воздуха снижается до а=1,86. Другие параметры форсированного по рабочему процессу дизеля приведены на рис. 2. Изменение температуры основных деталей при форсировании его до 3500 л. с. видны на рис. 3. Из приведенных зависимостей следует, что, кроме повышения экономичности, мощность газовой турбины увеличивается примерно на 120 л. с. при почти неизменной мощности, потребляемой компрессором. Максимальное давление сгорания возрастает незначительно на 3—4 кгс/см . Резервы по а в рабочем процессе в дизелях типа Д70 оставлены в модификациях Д70 неиспользованными, а дальнейшая форсировка проведена по увеличению наддува и по улучшению конструктивных и технологических параметров. [c.9]

Серийный двухконтурный турбореактивный двигатель Пегас 1 МкЮЗ на режиме вертикального взлета продолжительностью 15 с имеет удельный расход топлива 0,078 кг/(Н-ч). Масса двигателя равна 1390 кг, расход воздуха — 200 кг/с, температура газов перед турбиной — 1453 К, степень двухконтурности — 1,36, суммарная степень повышения давления воздуха в компрессоре и вентиляторе — 14,7, а только в вентиляторе — 2,3. Вектор тяги этого двигателя поворачивается от О (горизонтальная тяга) до 98° (реверс тяги), занимая плавно все промежуточные положения. На режиме обычного взлета без отбора воздуха на газодинамическое управление тяга в течение 2,5 мин составляет 85 кН при удельном расходе топлива 0,07 кг/(Н-ч). Диаметр двигателя по входу равен 1220 мм,, длина двигателя без сопел — 2510 мм, а с выходными соплами — 3480 мм. [c.158]

Чем у собственно пружинных устройств. Гидромашина (рис. 4.2, в обратимых режимах при заряде МН—как компрессор для э масла и сжатия пружины, при разряде — как гидромотор, враща счет использования запасенной энергии. Удельную энергию винтовс можно существенно увеличить, если снизить массу пружины, В1 из тонкостенной трубки. В проволочной пружине средние слои работают на кручение и праггически бесполезны для накоплен) энергии. Однако технологически изготовить трубчатые пружины сл проволочные [4.2]. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...