Угол закрутки лопатки

Угол закрутки лопатки у втулки = 63° угол установки соплового аппарата = 18 Ширина лопатки рабочего колеса на периферии 14 мм. Число лопаток соплового аппарата == 21, рабочего колеса — Zj, = 16. [c.236]

Угол закрутки лопатки 71 Удлинение лопатки компрессора 72 Удельная масса компрессора 58, 61 Упругие опоры 357, 359 Упруго-демпферные опоры 369, 374 [c.560]

Геометрический угол закрутки можно изменять по радиусу канала. Если лопатку изогнуть по цилиндрической поверхности постоянного радиуса, то изменение угла закрутки по радиусу ка- [c.8]

Влияние крутки воздушного потока исследовалось на горелках с центральной и периферийной подачей газа путем проведения серии опытов, в которых аксиальная подача воздуха сравнивалась с закрученной. Закручивание потока осуществлялось при помощи трех сменных регистров с плоскими лопатками , установленными соответственно под углом 30, 45 и 60°. Таким образом удавалось варьировать угол закрутки от О до 60°. [c.92]

Основные уравнения. Если параметр закрутки лопатки > 1. [см. (I)], то следует учесть связь между крутильной и продольной деформацией. Она возникает в силу того, что волокна лопатки, расположенные по винтовой линии, составляют угол р с осью лопатки [c.244]

Если известны размеры и форма полки отдельной лопатки (Ьо. Po)i то считая угол упругой закрутки лопатки при сборке др малой величиной, т. е. [c.302]

Исходные данные для расчета лопатки № 1 даны на фиг. 6. Длина лопатки 1= 3,53 см, угол закрутки а = 27°, 6=3 см. Материал лопатки — сталь Ж-2 Е = 2,23-10 кг/см у = 7,75-Ю З гег/сж [6]. [c.353]

Углом закрутки лопатки называется разность между углами установки профилей пера в корневом и периферийном сечениях. Угол установки — угол между хордой профиля и осью решетки, изменяется по длине лопатки, следовательно, лопатки компрессора всегда являются закрученными. Это необходимо учитывать при оценке статической и вибрационной прочности лопаток, так как у лопаток с закруткой пера возникает взаимное влияние различных видов деформаций, а следовательно, и напряжений. Например, влияние напряжений растяжения или сжатия на кручение. [c.71]

Лопатка устанавливается на рабочем колесе под некоторым углом д к плоскости колеса (рис. 5.11). Этот угол для каждого сечения лопатки известен из газодинамического расчета. Он определяется направлением хорды профиля лопатки. Вследствие закрутки лопатки угол имеет свое значение для каждого сечения. [c.241]

Реактивные дозвуковые лопатки турбин. Их можно профилировать методом, аналогичным профилированию лопаток сопловой решетки посредством изгиба аэродинамических профилей, рассмотренных ранее (см. рис. 14.54). При этом угол атаки APi=0 —( —8°), угол изгиба 0= 180°—(Pi + P2n)> угол установки лопатки v = 90° —[Р2л+(0,3-1-0,4)0]. У длинных лопаток соплового аппарата и рабочего колеса профилирование ведется по нескольким сечениям лопаток, обычно по наружному среднему D p и внутреннему 1>внут диаметрам. Причем все необходимые параметры по среднему диаметру определяются при газодинамическом расчете турбины. Профилирование проводится в зависимости от принятого закона закрутки лопаток. При использовании метода закрутки по закону постоянства [c.236]

АТ-закручивающее устройство (см. рис. 1.2,в) характеризуется углами закрутки аир, диаметром втулки d , выходным диаметром d, числом лопаток т, длиной выходного патрубка /. Угол р — угол между выходной кромкой лопатки и осью цилиндрического канала угол а — угол наклона лопаток к касательной, проведенной к окружности, образуемой в одной из любых плоскостей сечения, проведенного перпендикулярно к оси цилиндрического канала между передним и задним торцами закручивающего устройства, и проходящей через выходную кромку лопатки. Его геометрический параметр определяется выражением [18, 196] [c.14]

Наиболее распространенный способ регулирования расхода — направляющими аппаратами 3 (НА) с поворотными лопатками (см. рис. 88), установленными на входе в рабочее колесо 5. Изменение угла наклона лопаток влияет на угол и степень предварительной закрутки потока на входе в рабочее колесо, а следовательно, развиваемый напор и потребляемую мощность. Этот метод достаточно прост, надежен и экономичен. [c.137]

При тангенциально-лопаточной закрутке подвод жидкости в канал осуществляется через специальный направляющий аппарат, который имеет плоские лопатки, установленные под углом р к радиусу канала. Этот угол в основном и определяет интенсивность закрутки потока. [c.12]

На рис. 4.17, а, б приведено опытное изменение угла Р2 по высоте лопатки для различных типов закрутки по данным ЛПИ. Как известно, угол выхода потока из решетки близок к эффективному только при критическом истечении. При сверхзвуковом [c.171]

Для получения пыли с / 9о<25% на молотковых мельницах устанавливаются центробежные сепараторы, применяемые также на шаровых барабанных и среднеходных мельницах. Схема центробежного сепаратора и направление движения пыли в нем показаны на рис. 5-15. Аэросмесь из мельницы поступает в расширяющийся патрубок и затем в пространство между наружным и Внутренним конусами сепаратора. За счет снижения скорости в этом пространстве происходит выпадение из потока наиболее крупных и тяжелых фракций пыли. Торможение потока производится также отбойной плитой, устанавливаемой в нижней части внутреннего конуса центробежных сепараторов молотковых мельниц. Оставшиеся частицы выносятся потоком в верхнюю часть сепаратора, где установлены поворотные лопатки, регулирующие тонкость пыли. Поток аэропыли в верхней части сепаратора поворачивает и попадает в межлопаточные каналы, образованные регулирующими лопатками. В результате закрутки потока в регулирующих лопатках, обычно устанавливаемых под углом 20—45° к соответствующему радиусу сепаратора, из потока выпадают наиболее крупные фракции пыли. Выпадение крупных фракций происходит под действием центробежной силы, отбрасывающей крупные пылинки к стенкам внутреннего конуса, по которым они оседают вниз и через течку возврата уноса снова поступают в мельницу. Готовая пыль подхватывается потоком и, повернув на угол 180°, отводится через центральный патрубок сепаратора. Если телескопическая насадка опущена, то поток аэросмеси делает дополнительный поворот вниз перед поступлением в центральный патрубок. Это обеспечивает получение пыли более тонкого помола. Одним из основных недостатков центробежных сепараторов при установке их на молотковых мельницах является неравномерный износ бил по длине ротора, а также увеличение габаритов мельничной установки при использовании мельниц, имеющих отношение длины ротора к его диаметру больше единицы. [c.100]

Осевой направляющий аппарат, установленный на машине, показан на рис. 12-3. Он состоит из обечайки, которая крепится к входному патрубку машины. Внутри обечайки. установлены поворотные лопатки, изменяя угол установки которых можно изменить степень закрутки потока, поступающего в машину. Осевой направляющий аппарат при снижении производительности машины использует излишний напор на закрутку потока. Такое использование напора полезно, так как освобождает машину от затраты энергии на закрутку входящего в нее потока. Недостатком направляющих аппаратов является малая глубина регулирования. Направляющий аппарат эффективно работает при снижении производительности машины до 50 % номинальной. При дальнейшем снижении производительности направляющий аппарат работает, как обычный шибер. Для увеличения глубины регулирования направляющими аппаратами устанавливают двухскоростные электродвигатели. Таким образом, направляющий аппарат осуществляет комбинацию рассмотренных выше способов регулирования, так как воздействует на напорную характеристику машины и изменяет характеристику сети. [c.353]

Наиболее распространенный способ регулирования расхода среды — направляющим аппаратом 3 (НА) с поворотными лопатками (рис. 79, а), установленным на входе в рабочее колесо. Изменение угла наклона лопаток НА меняет угол и степень предварительной закрутки потока на входе в рабочее колесо и тем самым меняются расход среды, развиваемый напор и потребляемая мощность. Этот метод прост, надежен и достаточно экономичен. [c.159]

Чтобы соблюсти условие радиального равновесия частиц газа межлопаточном канале и выдержать оптимальный входной угол атаки, профиль лопатки должен меняться по высоте решетки, т. е. лопатка должна иметь закрутку. Существует несколько Методов закрутки лопаток. Обозначим Са — осевая составляющая абсолютной скорости потока — окружная составляющая абсолютной скорости потока г — радиус изгиба профиля лопатки (переменный по высоте) — коэффициент потери полного давления в сопле Re — радиус кривизны линии тока в осевом сечении ф — скоростной коэффициент потерь в сопле. [c.215]

Обычно на расчетном режиме обеспечивается некоторая поло-жительная предварительная закрутка потока, т. е. угол лопатки выбирается несколько меньшим, чем Рь Мы можем взять = р1 —0.3(71 —Р1)= 160,8 —5.8= 155°. [c.494]

Для большинства лопаток паровых трубин, за исключением очень длинных лопаток последних ступеней, угол закрутки не превышает 30°. Это позволяет при расчете на вибрацию лопаток пренебрегать закру-ченностью лопаток и рассматривать колебания раскрученной лопатки, у которой минимальные оси всех сечений лежат в одной плоскости [66]. В этом случае неподвижные оси л и у можно направить по главным осям инерции, и тогда система уравнений (85) распадается на два независимых дифференциальных уравнения, определяющих форму колебаний лопатки в плоскостях максимальной и минимальной жестко- стей [c.151]

Исследование гидродинамических и электромагнитных сил было произведено с использованием лопаток 29-й ступени турбины К-300-240 Ленинградского металлического завода им. XXИ съезда КПСС (рис. 116). Конструкция лопатки характеризуется наличием на наружном профиле трех утолщений, угол закрутки рабочей части составляет 68°. Жесткость лопатки в наиболее податливом сечении при закреплении ее на хвостовик и бобышку колеблется в зависимости от припуска. Обработанная лопатка имеет жесткость 11—12 кгс/мм (рис. 117, кривая /). Исследование остаточных деформаций производилось в процессе ЭХО штамповок лопаток из стали 15X11МФ и титанового сплава 48-Т4, имеющих первоначальный припуск 3,5—15 мм. [c.215]

Задача 5.4. Подача центробежного насоса Q = 5 л/с частота вращения п = 5000 об/мин средний диаметр окружности, на которой расположены входные кромки лопаток, D,=60 мм щирина лопатки на входе fti=20 мм. Рабочее колесо радиальное. Определить угол лопатки на входе р , соответствующий безотрывному входу потока в межлопаточ-ные каналы. Толщиной лопаток пренебречь. Считать, что жидкость подводится к колесу без закрутки. [c.93]

В ступени первого типа на поток накладывается условие с г = = onst. При этом, как известно, обеспечивается постоянство осевых скоростей и теоретического напора вдоль радиуса. Степень реактивности и угол увеличиваются по длине лопатки. В результате у периферии возрастает значение M ,i, а у втулки к закрутка пера лопатки получается значительной. [c.232]

Ступень 1Б спроектирована по изложенной в п. XI.2 методике с небольщим ТННЛ (бс = = 4° 20 ) и умеренной закруткой потока за ступенью (о 2с = 103°). При проектировании ступени 1Б срабатываемая ею изоэнтропийная разность энтальпий принята при той же окружной скорости на 12,5% больше, чем для ступени 1А, и выдержано условие dhuldr = 0. Расчетное снижение градиента степени реактивности Арт ступени 1Б по сравнению со ступенью 1А составляет 9%. Корневые степени реактивности и высоты НЛ ступеней 1А и 1Б одинаковы. Направляющие лопатки ступени 1Б имеют подобные по высоте профили с постоянным углом установки, линейные размеры профилей меняются пропорционально радиусу. Угол для ступени 1Б постоянен по высоте НА и равен 13° 43. Закрутка лопаток РК ступени 1Б существенно иная, чем закрутка РЛ ступени 1А. [c.216]

Состояние газа на входе в сопловой аппарат турбины характеризуется давлением и температурой Т . Лопатки соплового аппарата, как видно из рис. 9.2, образуют криволинейные каналы, сужающиеся от сечения О—О к сечению 1—1. Течение газа на этом участке (см. рис. 9.2) сопровождается падением давления и температуры и соответствующим увеличением скорости. Направление потока на выходе из соплового аппарата в основном определяется направлением выходных кромок лопаток и составляет с плоскостью вращения колеса угол а . Таким образом, в сопловом аппарате часть потенциальной энергии газа преобразуется в кинетическую. Одновременно в результате поворота потока обеспечиваетвя его закрутка у входа в рабочее колесо. [c.142]

Из рис. 10.3 видно, что чем больше степень закрутки потока, и соответственно меньше угол ai, тем больше Г , а следовательно, тем меньше / . Но чем меньше U, тем при Гв K = ideni меньше е, а следовательно, и развиваемое ТК давление = = рв.кИ- Снижение р обеспечивает, как было показано выше, получение необходимых р от и Спот- Чем больше закрутка, тем меньше а и тем меньше р ц- Если бы ТК был идеальным, то регулирование поворотными лопатками было бы высокоэкономичным во всей зоне устойчивой работы ТК. Но если оставить прежним объемный расход газа W, к, то входной треугольник деформируется и направление относительной скорости Ш уже перестает быть касательным к входной кромке лопатки ( ф = Pi.i), появляется так называемый угол атаки, снижающий КПД проточной части ТК. Однако если одновременно с закруткой уменьшать в определенной степени и объемный расход газа, то новый треугольник скоростей будет подобен исходному и останется касательной ко входной кромке лопаток. Это говорит [c.224]

Следует подчеркнуть, что осуществление метода закрутки при oi = onst приводит к направляющим лопаткам переменного профиля по высоте, так как пр,и малых 0 значительно меняются шаг лопаток и скорость l вдоль радиуса. Следовательно, что быосуществить условие ai= onst, необходимо менять установочный угол профиля Оу, т. е. выполнять лопатку закрученной. При больших скоростях необходимо также учитывать вл ия-ние сжимаемости на средний угол за решеткой, что также приводит нео бходимости закручивать направляющие лопатки. [c.608]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...