Экстраполяции длина

Экстраполяции длина 74, 75, 77 Энергетические группы 140 Эрмита оператор 198 [c.485]

Расчет Ве для = 2—3 Мэе содержит большие погрешности, что обусловлено линейной экстраполяцией значений В,. для А1 далеко за пределы табличных данных. Приходится определять Ве для 27,5 длин пробега, в то время как таблицы кончаются данными для 20 длин пробега. Не исключено, что величина Ве для 2—3 Мзв существенно занижена. Однако это мало влияет на общий результат расчета, поскольку вклад у-квантов с Е = 2—3 Мэе в суммарную интенсивность патока мал. [c.325]

Величину местного перегрева стенки трубки напротив планки можно оценить сравнением значений максимальной температуры с температурой /о, которая, при прочих равных условиях, могла бы быть в этом месте при отсутствии решетки. Температуру /о приближенно можно определить экстраполяцией по прямой изменения температур по длине трубки до второго снизу яруса планок, предполагая, что планки не влияют на распределение температур стенки трубки от входа до решетки. Величина U [c.36]

По-видимому, такие эксперименты должны быть проведены в расширенном диапазоне диаметров рабочих каналов и при неравномерном обогреве. Для практических расчетов при постоянном тепловом потоке в настоящее время можно рекомендовать скорректированную модель 4 как наиболее простую в вычислительном отношении при удовлетворительном описании всех имеющихся экспериментальных данных. При неравномерном по длине тепловом потоке и в нестационарных процессах впредь до получения соответствующих экспериментальных данных целесообразно использовать модель б или модель 5, поскольку их основы и структура по своей сути допускают возможность экстраполяции на эти режимы. [c.95]

Границы режимов течения существенно зависят от давления, длины трубы и температуры на входе. Для того чтобы установить возможность экстраполяции результатов настоящего исследования в область других давлений и диаметров, данные, полученные при низких тепловых потоках (длинные трубы, высокая температура жидкости на входе), сравнивались с экспериментальными данными и расчетными формулами, справедливыми для адиабатического течения двухфазной смеси. Установленные в работе соотношения позволяют с приемлемой точностью рассчитать границы между основными режимами течения. [c.54]

Способ упрощенной экстраполяции пределов нормальной температурной области. При переходе к более грубым или более точным квалитетам i (классам точности) с б1,н в заданном диапазоне длин L значение нормального предела температуры соответствующее квалитету / с б1/ в том же диапазоне L, следует умножить на При этом квалитет / с нормальной [c.78]

На рис. 4-51,6 приводится схема распределения температур по длине образца, с помощью которой рассчитывается температурный перепад АТ от сжатия линий теплового потока в зоне контакта. Температуры Т и Г в находятся экстраполяцией кривых, построенных по показаниям термопар 1—4 и 5-8. Температура F s определяется по плотности теплового потока, значению температуры Т ъ и известной теплопроводности Хо. [c.206]

Приведенные результаты ставят вопрос о правомерности использования уравнения (2.5), дающего завышенные значения при определении критических значений 4-интеграла. С другой стороны, использование уравнения типа (2.13) значительно усложняет методику определения 3 , так как требует одновременного проведения измерений раскрытия трещины Кроме того, некоторая условность при экстраполяции -кривой к линии затупления трещины связана с предположением, что Д/ = 5/2, тогда как, согласно исследованиям [53-56], связь между 5 и длиной зоны вытяжки зависит от уровня пластичности сталей. С этой точки зрения и учитывая неопределенность соотношения (2.5), метод определения 3 по максимальной нагрузке на диаграмме Р — Г оказывается более корректным по сравнению с рассмотренным, если при этом момент инициации трещины также соответствует максимальной нагрузке. Такие случаи обычно имеют место при выраженном хрупком разрушении, когда [c.42]

Экстраполяция значений характеристик трещиностойкости, полученных на образцах с макротрещиной, на трещины, длина которых сопоставима с характерным размером структуры, невозможна. [c.226]

Длительность испытания до разрушения образцов составляет от 2. .. 5 до 500 ч, в отдельных случаях - до 1000 ч. Результаты испытаний обрабатываются в логарифмических координатах температура - время с линейной экстраполяцией значений времени в направлении от максимальной к минимальной температуре испытания до требуемой рабочей температуры (диаграмма /, рис. 4.19). Испытанию подвергают преимущественно микрообразцы диаметром 2. .. 3 мм длиной около 27 мм в расчетной части, а также цилиндрические образцы диаметром 10 мм. [c.239]

Примеси, содержащиеся в сплавах, обычно подавляют электронную компоненту теплопроводности, уменьшая длину свободного пробега электрона, но слабо влияют на решеточную компоненту. Последняя определяется главным образом фонон-фононным и электрон-фононным взаимодействием. В силу этого решеточную компоненту в полной теплопроводности для сплавов можно определить точнее, чем в чистых металлах, во-первых, потому, что в сплавах она относительно больше, во-вторых, электронную составляющую теплопроводности в сплавах можно оценить с большей точностью, используя результаты измерения электропроводности. Самый простой способ определения решеточной теплопроводности чистого металла состоит в экстраполяции результатов измерений для сплавов различного состава к нулевой концентрации примесей [9]. [c.282]

С помощью описанной фотометрической установки можно градуировать температурные лампы или другие стабильные источники в разных длинах волн. Установка позволяет также осуществлять экстраполяцию температур вверх от некоторого заданного начального значения. Для этой цели применяется специальное устройство (рис. 3.10), устанавливаемое на фотометрической установке (см. рис. 3.9) между одним из излучателей и ближайшим к нему объективом. Устройство для экстраполяции состоит из плиты, на которой под углом 45° к оптической оси установлены два зеркала и две полупрозрачные стеклянные пластинки. Каждая из пластинок имеет коэффициент пропускания, равный примерно 0,5. Таким образом, луч света, идущий от излучателя, раздваивается на лучи 2—7—9 и 2—4—9 и вновь соединяется в один луч, направляющийся в объектив. Далее, открыв заслонку 5 и перекрыв заслонку 6, с помощью фотометрической установки урав- [c.45]

Кроме того, исследования были проведены на образцах с усталостными трещинами или с прорезями шириной 0,15 и 0,25 мм. Образцы нагружали до определенных точек на кривой нагрузка-раскрытие трещины, затем разгружали и ломали в жидком азоте. Любой вязкий прирост трещины при комнатной температуре легко обнаруживался по явному волокнистому излому, имеющему форму полуэллипса и окруженному кристаллическими фасетками скола характерными для разрушения при 77 К. Путем проведения большого числа экспериментов такого рода оказалось возможным построить зависимость раскрытия трещины от длины вязкой трещины (рис. 84). Экстраполяцией этих кривых к нулю можно довольно просто определить раскрытие трещины в момент начала ее роста б,-. [c.149]

Здесь использованы те же обозначения, что и в формуле (4.23), а масштабны эффект введен посредством множителя к/р. При этом имеет смысл характерной кратковременной прочности отрезка волокна, длина которого равна 2р. Так как при испытаниях фактически берут значительно большие длины волокон, то величину следует оценивать путем экстраполяции. [c.152]

Ционная картина наблюдалась с помощью ЭОП). Значения постоянной W для длины волны 1,06 мкм в этом случае могут быть найдены путем экстраполяции полученных результатов. В настоящее время для измерений характеристик элементов на волне 1,06 мкм целесообразно использовать неодимовые лазеры на гранате. [c.188]

Форма спектра отражения для кристалла толщиной 0,5 мм при разных температурах качественно показана на рис. 5.9. Участок кривой Д(Л) в области точки перегиба аппроксимируют отрезком прямой. Далее с помощью экстраполяции находят длину волны Ло, в которой отрезок прямой пересекает ось абсцисс. Эта длина волны является функцией температуры, вид которой при фиксированной толщине пластинки находят с помощью калибровки. [c.116]

Подставив численные значения этих коэффициентов в уравнение И.7, можно определить длину волны X любой линии, если известно ее положение I. Это же уравнение П.7 можно использовать и для экстраполяции, но ока должна быть небольшой. [c.141]

С повышением температуры вытекающего перегретого пара и температуры пористого каркаса на паровом участке дпина области испарения практически не изменяется (см. рис. 7.3), но вся она постепенно перемещается к внутренней поверхности элемента. Интересно отметить, что при Гз (5) = 100 °С, когда испарение охладителя завершается на внешней поверхности твэла, имеем к = Ei= I = 0,128 к 1 =0,872. Эти величины существенно отличаются от результатов, приведенных на рис. 7.3, экстраполяцией данных в крайнюю левую точку Гз (б) = 100 °С. Это значит, что после высыхания внешней поверхности при последующем незначительном увеличений объемного тепловыделения происходит ре> кое сокращение длины зоны испарения вследствие углубления ее с внешней поверхности на значительное расстояние внутрь пористого элемента. При этом температура материала на внешней поверхности возрастает и почти вся вьщеляемая на высохшем паровом участке теплота, до этого непосредственно поглощавшаяся испаряющимся охладителем, теперь передается теплопроводностью в зону испарения. При дальнейшем повьь шении объемного тепловыделения и увеличении температуры вытекающего перегретого пара возрастает температура пористой матрицы на паровом участке, но ддина зоны испарения практически не изменяется и вся она постепенно перемещается к внутренней поверхности элемента. [c.166]

Что касается предсказания прочности композита по данным о прочности его компонент, результаты многочисленных работ разных авторов привели пока к результатам в общем негативным. Теория пучка, изложенная в 20.4, даст лишь материал для ориентировочных суждений, уточнение этой теории требует исчерпывающей статистической информации не только о прочности моноволокон, но и о распределении модуля упругости. Распределение Вейсбулла не описывает достаточно точным о(эразом распределение прочности моноволокон, фактически распределение оказывается бимодальным, т. е. функция имеет два максимума. Поэтому экстраполяция прочности на малые разрывные длины, основанная на распределении Вейсбулла, совершенно ненадежна. Определение неэффективной длины в большой мере условно. Поэтому здесь будут изложены лишь некоторые наполовину качественные соображения, принадлежащие Милейко и позволяющие объяснить наблюдаемое изменение прочности и характера разрушения композита в зависимости от объемного содержания волокна. В некоторых случаях эти соображения подсказывают меры, необходимые для улучшения свойств композита. [c.700]

Определение вязкости разрушения методом 1-интеграла. Испытания проводили по методике, описанной Лэнд-сом и Бигли [14]. При каждой температуре испытывали не менее трех образцов, имевших равную среднюю длину трещины. Образцы нагружали до различной величины приращения длины стабильно растущей трещины и затем разрывали, после чего проводили анализ поверхностей трещины, которые предварительно подвергали окислению методом термического окрашивания. Каждое значение/, полученное путем замера площади под кривой нагрузка — смещение, наносили на график в виде функции замеренного приращения длины трещины Да. Критическое значение lie получали экстраполяцией зависимости / = /(Аа) при нулевом приращении, т. е. в момент страгивания трещины. [c.325]

Предложенная модель дает удовлетворительную основу для анализа и экстраполяции экспериментальных данных. FJ частности, место возникновения кризиса при заданных значениях массовой скорости, давления и диаметра опытного участка может быть установлено с помощью анализа результатов следующих типов испытаний па основе предложенной модели а) комбинированные испыта-иия при равномерном и неравномерном раснределении теплового потока, как в настоящей работе б) испытания с равномерным распределением теплового потока, подобные харуэльским опытам, результаты которых представлены на фиг. 6. Затем при заданном недогреве на входе и определенной длине опытного участка можно построить рабочие линии для различных величин общей подводимой мощности. Общая подводимая мощность, при которой воз- [c.224]

Если продолжить касательную к кривой распределения потока нейтронов Ф(х) до пересечения с осью х (рис. 2-3), то отрезок, отсекаемый касательной (длина энстра)поляции), будет равен AB=i2D =Dfan. Вблизи границы раздела поглощающей среды с вакуумом теория диффузии условно применима, однако расчеты, основанные на решении уравнения диффузии, близки к расчетам по точной теории переноса. Например, точная теория переноса нейтронов дает величину длины экстраполяции, [c.66]

Замер показаний термопар производился по установлению стационарного теплового режима. Тепловая проводимость клеевого шва определялась по формуле a = qlAT, где плотность теплового потока q рассчитывалась по известному уравнению Фурье, а температурный перепад в зоне клеевого шва АТ находился путем экстраполяции температурных кривых по длине образцов- вплоть до зоны раздела. [c.39]

При экспериментальном исследовании методов снижения термического сопротивления для контакта металлических поверхностей в качестве заполнителя контактной зоны применялась эпоксидная смола с графитовым порошком [Л. 56]. Исследования проводились на установке, используемой для опытного определения термического сопротивления контакта. Основным элементом установки является рабочая камера (рис. 1-18), представляющая собой разъемный сосуд, в котором между электронагревателем мощностью до 1 кВт и водяным холодильником помещались образцы с клеем в контактной зоне. Образцы подвергались сжатию с помощью рычажного винтового пресса. Монтаж исследуемых образцов осуществлялся внутри теплозащитной камеры с компенсационными нагревателями. Для испытаний применялись образцы из нержавеющей стали 1Х18Н9Т цилиндрической формы диаметром 30 л длиной 34 мм. По длине каждого образца на расстоянии 5 мм друг от друга и 2,5 мм от зоны раздела зачеканивалось по пять термопар. Склеиваемые поверхности образцов обрабатывались по уЗ классу чистоты. Постановка экспериментов осуществлялась при стационарном тепловом режиме с температурой в зоне раздела 383 К. Непосредственно замерялись значения температур по длине образцов. Экстраполяцией температурных кривых по ИХ длине вплоть до клеевого шва находился температурный перепад [c.40]

ЭТОГО, если неэффективная длина волокон очень мала, а разброс прочности волокон велик, из теории наиболее слабых связей можно сделать вывод, что прочность композиционного материала может быть больше, чем рассчитанная по правилу смеси с использованием средней прочности волокон, определенной при обычной длине между зажимами [91]. Для карбопластиков, однако, было установлено [99], что их реальная прочность ниже, чем рассчитанная экстраполяцией прочности волокон к очень короткому расстоянию между зажимами с использованием модели невзаимодействующих жгутов волокон. Это свидетельствует о том, что в исследованных материалах наблюдается значительное взаимодействие между разрывами отдельных волокон. В табл. 2.5 приведены типичные показатели прочности некоторых экспериментальных и промышленных композиционных материалов с непрерывными волокнами. [c.114]

Экспериментальное введение поправки Рэлея целесообразно лишь для металлов и притом в диапазоне частот, характеризующихся небольшим внутренним трением, и требует определения частот не только первой формы колебаний, но и более высоких порядков. Определение собственных частот колебаний разных форм е одного установа образца позволяет изменять соотношение длины волны и диаметра образца. Далее экстраполяцией зависимости 1р/р -сп р к нулевому значению можно определять собственную частоту колебаний с учетом поправки Рэлея. Для большей точности эксперимента необходимо измерять возможно большее число форм колебаний, проверяя при этом зависимость (/"г /р/ ) от ( /Я) 2, где — частота свободных колебаний стержня, полученная экстраполяцией зависимости flp/p от к р=0. Возможность экспериментального введения поправки Рэлея ограничена линейным участком этой зависимости. [c.208]

К этому времени больших успехов достигли теоретическая и практическая геодезия. Установление общего вида и размеров Земли дало реальный повод ученым Франции выбрать рациональный естественный эталон единицы длины. Специальная комиссия Парижской Академии Наук в составе Жана Борда, Жозефа Лагранжа, Пьера Лапласа и др. предложила 19 марта 1791 г. принять за единицу длины одну сорокамиллионную часть длины меридиана, проходящего через Париж. При этом для практического определения длины меридиана комиссия выбрала его дугу между Дюнкерком и Барселоной, длиною около 9° 40, концы которой опирались на моря. Зная длину этой дуги из реальных астрономо-геодезиче-ских измерений, можно было затем экстраполяцией получить значение четверти меридиана и, следовательно, вычислить одну десятимиллионную часть ее. [c.3]

Точность интерполяционной формулы (VIII.29) настолько высока, что даже при экстраполяции ее до значений длины волны 1.5 мкм погрешность не превышает нескольких единиц пятого знака, что соответствует точности измерений в этой области. [c.614]

По температурной зависимости критического напряжения сдвига была определена величина активационного объема Va = b lS = U/т р, где Ь — вектор Бюргерса I — длина двойного перегиба дислокации S — полуишри-на барьера Пайерлса-Набарро U - энергия активации движения дислокаций Ткр — критическое напряжение сдвига при абсолютном нуле, которое можно получить из экстраполяции кривой на рис. 105, а (I и S выражены в единицах Ь). Оценка этой величины по данным рис. 105 дала значение Va = 480-10 " см , что почти на порядок выше, чем для объемной деформации [456,457]. [c.177]

В остальной части работы Проуз обсуждает наблюдаемые различия между закаленными и мягкими поверхностями удара. Он сделал вывод, что разность между измеренным значением продолжительности двойного прохождения фронта волны и значением, предсказанным Сен-Венаном и равным /=2//со, где a = VEjp — скорость звука в стержне, а I — длина стержня, есть функция радиуса торца, скорости удара и длины стержня. Данные были получены по значениям продолжительности удара, представленным в табл. 97. Они в самом деле показали заметное возрастание этой разности ДГ с уменьшением радиуса торца, уменьшением скорости удара и увеличением длины стержня. Проуз рассматривал экстраполяцию на плоские торцы, для которых происходит более быстрый рост давления. Он ожидал, основываясь на теории Сен-Венана, что для стержней длиной более 30 см должно соблюдаться линейное соотношение между продолжительностью удара и длиной стержня, что, конечно, не вполне соответствовало всем результатам экспериментов предыдущих пятидесяти лет. [c.428]

Рис. 4.164. Усредненные данные завнснмости деформации от времени, полученные на основе 59 опытов Белла, проведенных в 1960 г., с образцами из полностью отожженного алюминия при скорости удара ao=2030 см/с и температуре 300 К (Bell [1967, 21, [1968, 1] и [1960, 2J). Образцы имели длину 25,4 см и диаметр D = =2,50 см X обозначает расстояние от ударяемого конца до точки, в которой производились измерения I — x/D = i (5 опытов), 2 — xlD = 3 (7 опытов), 3 — x/D = 2 (36 опытов), 4 — xlD=l (11 опытов), 5 — x/D = 0 (экстраполяция по 59 опытам), б — уровень максимальной деформации (E ,v)- найденный теоретически с не-

Даже когда показатель преломления исправлен таким способом, все же остаются серьезные расхожденр. Следует, однако, обратить внимание на то, что такого рода исправление получается путем экстраполяции электрической формулы,, выводимой для ряда длин волн видимого спектра, и что электромагнитная теория имеет так много других подтверждений, что скорее следует допустить существование погрешности эмпирической формулы, нежели отбросить всю электромагнитную теорию. [c.34]

Площадь - диаграммы деформирования до точки разгрузки определяют путем планиметрирования. По соответствующим формулам [49, 50] вычисляют длины трещины. Поэтому кривую J А1 экстраполируют не на ось ординат, а на линию притупления. Последняя описывается уравнением прямой — (о oJAl. Полученное значение принимается равным если выполняется условие [c.112]

Экстраполяция от. первой точки кривой длина трещины - число циклов нагружения В сторону меньших длин трещин в этом случае затруднительна, так как неизвестно число циклов, соответствующее моменту возникновения трещины. Однако приняв за критерйй зарождения трещину глубиной 0,2—0,3 мм, построили кривые зароз дения усталостной трещины при испытании на изгиб с вращением по методу ступенчатых нагружений. Момент зарождения трещины определяли на образцах, имеющих первую отметку длины трещины на расстоянии 0,3 мм и менее от дна надреза. [c.266]

Оптимальный размер образца для получения кривой охлаждения зависит от природы исследуемой системы, и здесь нельзя сформулировать общего правила. В большинстве случаев подходит цилиндрический образец длиной примерно 4 ел и диаметром 2 см, помещенный в тигель из инертного материала. Важную роль играет тщательное перемешивание жидкого сплава перед тем, как начинается охлаждение. Его осуществляют или ручным способом с помощью мешалки из инертного материала, или путем создания в образце вихревых токов в случае использования высокочастотного индукционного метода перемешивания. Далее эксперимент заключается в проведении охлаждения хорошо перемешанного расплава с одинаковой скоростью, обычно не превышающей 1—1,5 град мин. Равномерное охлаждение обеспечивается либо ручным контролем температуры, либо с помощью программирующего устройства. В идеальных условиях критическая точка, отвечающая температуре начала кристаллизации, хорошо заметна на кривой охлаждения, снимаемой в координатах температура — время (точка а на фиг. 33). Однако на практике при медленном охлаждении расплавы часто переохлаждаются, в связи с чем кривые охлаждения принимают форму кривой badef на фиг. 33. В таком случае нет никакой гарантии, что максимальная температура, достигаемая в процессе саморазогрева, является истинной температурой начала кристаллизации попытки определить температуру начала кристаллизации экстраполяцией участка ef до пересечения с кривой охлаждения расплава, например в точке h (см. фиг. 33), дают одинаково неопределенные результаты. [c.76]

Проведено измерение температуры микрочастиц двуокиси титана (TIO2) и нитрата кальция a(N0s)2 диаметром 20-ь100 мкм, нагреваемых излучением С02-лазера мощностью 25 Вт, по отношению стоксовой и антистоксовой компонент рассеянного излучения с длиной волны 488 нм (Аг" "-лазер) [7.9]. Заряженные частицы удерживали в электрическом поле, создаваемом двумя плоскими электродами. Излучение аргонового лазера фокусировали в пятно диаметром 200 мкм с помощью линзы с фокусным расстоянием 50 см. Рассеянное излучение с помощью объектива с числовой апертурой NA =1,5 фокусировали на входную щель двойного монохроматора. Для получения высокого отношения сигнал/шум необходимо поднимать мощность излучения, которое рассеивается с изменением частоты. Однако при этом возможен нагрев исследуемого объекта. В работе показано, что температура частиц определяется не только мощностью излучения СОг-лазера, но и мощностью аргонового лазера. Например, для частиц нитрата кальция отношение стоксовой и антистоксовой компонент изменяется от 134 при мощности аргонового лазера Р = О, 25 Вт до 107 при F = 1 Вт. Вследствие этого температуру микрочастиц определяли путем экстраполяции отношения 7g / /as к нулевой мощности аргонового лазера. [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...