Момент неупругие напряжения

Сущность первого способа состоит в том, что величину неупругой деформации за цикл измеряют как удвоенное текущее значение сигнала деформации (см. рис. 1, а) в момент, когда напряжение в образце равно нулю. Интересующая нас величина может быть определена непосредственно путем анализа изменения сигналов напряжения и деформации во времени без воспроизведения полной петли гистерезиса. [c.48]

При низких значениях приложенного напряжения во многих твердых телах напряжения и деформации связаны линейным соотношением, не Зависящим от времени. После снятия такой нагрузки полностью восстанавливаются объем и форма образца. Деформация, которая не зависит от времени и исчезает при снятии нагрузки, называется упругой. Во всех других случаях, когда при снятии нагрузки объём и форма не восстанавливаются, деформация называется неупругой. Напряжение, соответствующее моменту возникновения остаточных деформаций, называется пределом упругости материала. Деформация, которая не зависит от времени и сохраняется после снятия нагрузки, называется пластической. У металлов при достаточно высоких температурах деформация продолжает расти во времени даже при постоянном напряжении. Это явление называется ползучестью. Напряжение, требуемое для создания некоторой заданной пластической деформации (обычно несколько десятых долей процента), называется пределом текучести. [c.68]

Сравнивая выражения, полученные для изгибающих моментов V.21) и (V.22) (обозначим их соответственно и Мщ), видим что Мщ = Мщ — ДЛ/, где AM равно третьему слагаемому в выражении для Мщ. При этом интересно также отметить, что юно равно моменту остаточных напряжений неупруго деформированных волокон сечения образца. [c.254]

Теперь допустим, что исходный положительный изгибающий момент М повторно прикладывается к балке, имеющей остаточные напряжения (рис. 9.26, с). Каждое волокно балки будет оставаться упругим и следовать закону Гука до тех пор, пока напряжения в нем не достигнут первоначальной величины, которая имела место до разгружения. Следовательно, изгибающий момент, который теперь прикладывается, будет создавать напряжения, распределенные по линейному закону, а балка будет вести себя как линейно упругая, пока приложенный изгибающий момент не превзойдет по величине момент М. Напряжения, обусловленные действием изгибающего момента М, будут такими же, как показано на рис. 9.26, Ь, за исключением того, что они будут иметь противоположный знак, а окончательное распределение напряжений будет соответствовать рис. 9.26, а. Таким образом, влияние начального неупругого изгиба, которому сопутствует возникновение остаточных напряжений при разгрузке, скажется в том, что балка будет вести себя как линейно упругая, если не изменяется направление изгиба и если величина изгибающего момента не превосходит значения начального момента. [c.379]

Продолжение циклических нагружений с повышением амплитуды напряжения вызывает постепенное увеличение площади закрытой петли (см. рис. 2.41), пока наконец не будет достигнуто напряжение-(5а (кривая 8), после которого петля остается уже открытой. Напряжение 0.1 получило название предела неупругости. С этого момента [c.95]

Методы ускоренного испытания на выносливость основаны на изменении параметров, связанных с неупругостью металлов температуры, деформации, крутящего момента и количества энергии, затрачиваемой на деформацию образца при наступлении предела выносливости (при напряжениях, немного превышающих предел выносливости, все указанные величины возрастают). [c.104]

Неупругие деформации и необратимо затраченная за цикл энергия, а также их суммарные, относительные и удельные значения, соответствующие моменту разрушения, изменяются в широких пределах в зависимости от амплитуды напряжений и долговечности. Температура разогрева в деформируемых объемах материала и тепловая составляющая внутренней энергии, а также суммарные, относительные и удельные значения теплового эффекта и тепловой энергии, рассеянной в окружающей среде, также изменяются в широких пределах в зависимости от условий процесса. Поэтому указанные термодинамические характеристики процесса не могут быть приняты в качестве параметров повреждаемости и критериев разрушения металлов. [c.90]

Серый чугун С пластинчатым графитом обнаруживает заметные пластические деформации только в условиях мягкого нагружения, например, осадка при сжатии достигает 20—40%. При жестких способах нагружения (растяжение) максимальные пластические деформации в момент разрушения серого чугуна не превышают 1—2% и составляют 0—50% от общих деформаций [3]. Сравнение кривой растяжения чугуна и стали (рис. И) обнаруживает у серого чугуна наличие изгиба уже в самом начале кривой, начиная с небольших напряжений, а также меньший угол наклона. Серый чугун не подчиняется закону Гука и ведет себя как неупругий материал. [c.63]

К неупругим поляризациям относится дипольная поляризация, которая наблюдается в полярных газообразных и жидких диэлектриках. Полярная молекула имеет собственный электрический момент (дипольный момент). В электрическом поле в таких молекулах смещаются электронные оболочки — совершается электронная поляризация. Кроме того, происходит диполь зя поляризация моменты молекул несколько ориентируются вдоль линии напряженности электрического поля Е. При ориентации в электрическом поле диполи преодолевают межмолекулярные силы, поворачиваются с трением поляризация происходит с потерями энергии. [c.159]

Если материал конструкции не проявляет свойств ползучести, т.е. его неупругое поведение связано лишь с возникновением мгновенных пластических деформаций, то при сравнительно медленно меняющихся тепловых и силовых воздействиях на конструкцию, исключающих появление динамических эффектов, изменение ее напряженно-деформированного состояния должно практически. без запаздывания отслеживать изменения в распределении температуры и действующих нагрузок. В фиксированный момент времени в каждой точке Ме V объема V тела, соответствующего рассматриваемой конструкции, компоненты полной деформации можно представить в виде суммы [c.250]

Вид напряженного состояния. Представляет интерес рассмотреть соотношение неупругих деформаций за цикл иа стадии стабилизации, характеризующих рассеянное усталостное повреждение в момент зарождения магистральной усталостной трещины при различных видах нагружения. Количество таких экспериментальных данных весьма ограничено и в основном они получены при линейном (растяжение) и плоском (кручение) напряженных состояниях. Результаты исследования неупругих деформаций при симметричном цикле растяжения — сжатия и кручения при многоцикловом нагружении описаны в работе 11711. Достоинством результатов, полученных в этой работе, является то, что испытания при растяжении и кручении проводились на одинаковых образцах и при кручении было обеспечено однородное напряженное состояние, т. е. было исключено влияние градиента напряжений. [c.77]

При повторно-переменном нагружении, характеризуемом изменениями знака и величины скорости деформирования г, а также значений температуры Т, на кривой деформирования будут возникать поворотные точки. Как и при начальном нагружении, полагаем, что ползучестью в переходной группе подэлементов можно пренебречь, считая, что неупруго деформируются лишь подэлементы группы I, имеющие максимальные (и одинаковые) значения относительного напряжения r z — 0. Тогда при любой истории нагружения эпюра Эг оказывается кусочно-линейной эпюра изменения упругих деформаций Эг после некоторого v-ro поворотного момента — двух-звенна, т. е. определяется двумя параметрами 6 и (2.8). С их помощью находятся остальные параметры г = е /0 , [c.54]

На рис. 7.6 приведены эпюры относительных напряжений вдоль защемленной кромки пластинки, причем штриховые линии отвечают строгому аналитическому решению задачи при линейно-упругом поведении материала, точки и крестики — решению для/упругого материала при помощи соответственно МКЭ и МГЭ. Эти результаты дают информацию о напряженном состоянии пластинки из вязкопластического материала в начальный момент времени = 0. Для t оо решению при помощи МКЭ и МГЭ соответствуют сплошные и штрих-пунктирные линии. На рис. 7.7 сплошной и штрих-пунктирной линиями представлено распределение интенсивности накопленной неупругой деформации полученной расчетом с использованием соответственно МКЭ и МГЭ. Последний метод дает в точке Xi — О, Х2 = L значение концентрации неупругих деформаций, почти вдвое превышающее найденное при помощи МКЭ, что свидетельствует о целесообразности применения 4.МГЭ для анализа работоспособности [c.273]

Рассмотрим теперь характерную и фундаментальную особенность эластичной жидкости, а именно свойство претерпевать дальнейшие изменения формы после того, как в некоторый момент времени, следующий за произвольной историей течения, напряжение уже упало до нуля или стало изотропным. Согласно определению ((4.6), п. 2) это одна из двух черт поведения, отличающих упругую жидкость от неупругой. Происходящие при этом дальнейшие изменения формы зачастую об-ратны тем, которые имели место в ходе истории течения, предшествовавшей устранению напряжений. Поэтому для описания такого явления применяется термин упругий возврат . Мы, однако, будем видеть, что в случае, когда история течения была установившимся сдвиговым потоком, частный тип жидкости, рассмотренный в предыдущей главе, возвращается к состоянию (или состояниям), которого прежде не было. Учитывая эту возможность, мы считаем термин упругое восстановление ( последействие ) более предпочтительным. [c.164]

Текущему моменту времени процесса нагружения в пространстве составляющих тензора напряжений соответствует поверхность нагружения, разделяющая области упругого и неупругого состояний. [c.250]

Выражение (АЗ.32) принимается в качестве уравнения состояния. Поскольку при нулевом напряжении ползучесть отсутствует, функция/должна удовлетворять условию /(О, f) =0, но это означает, что, как следует из (АЗ.32), разгрузка в любой момент времени приводит к исчезновению неупругой деформации. Таким образом, теория старения представляет собой по сути мо- [c.81]

В последние годы значительные усилия были направлены на развитие так называемых теорий, основанных на введении внутренних параметров состояния . Многие модели такого типа имеют математическую структуру, подобную структуре описанной выше вязкопластической модели (т. е. скорость неупругой деформации в любой момент времени считается функцией напряжений и внутренних параметров, но не скоростей изменения напряжений). [c.339]

Импульс нуля, поступающий с аналогового нуль-органа, на время t блокирует вход реверсивного счетчика канала е. На выходах реверсивного счетчика в течение этого времени сохраняется значение деформации, соответствующее моменту перехода сигнала напряжения через нуль. Одновременно процессору мини-ЭВМ выдается сигнал готовности канала е к выдаче значения неупругой деформации. По полученному сигналу готовности в процессоре мини-ЭВМ инициируется серия команд по приему и упаковке ин формации, выдаваемой каналом с. [c.118]

Для обеих сталей при напряжениях, близких к пределу выносливости, величина неупругой деформации за цикл изменяется в первоначальный момент нагружения, оставаясь практически неизменной почти до разрушения. При более высоких уровнях напряжения характер изменения неупругой деформации за цикл с изменением числа циклов нагружения становится более сложным. При этом имеет место существенное рассеяние результатов испытаний. [c.293]

Используя аналогичную процедуру, можно получить выражение для момента в зависимости от кривизны и для поперечных сечений иной формы. На рис. 9.8 представлены графики этих зависимостей для балок ромбовидного и кругового поперечного сечения, а также для двутавровой балки. В каждом из этих примеров график начинается с прямолинейного участка, на котором вся балка находится в линейно упругой области, за ним следует криволинейный участок, на котором балка находится частично в пластическом, частично в упругом состояниях. Последний участок графика соответствует такому этапу нагружения, когда в неупругой зоне балки возникает пластическое течение без какого-либо возрастания напряжения, в то время как в центрально расположенной упругой зоне балки дополнительное увеличение деформации происходит одновременно с возрастанием напряжения. Таким образом, деформация балки уп- [c.354]

Распределение остаточных напряжений в балке нетрудно определить, если известны напряжения, возникающие при неупругом изгибе. Предположим, что распределение напряжений в балке при действии положительного изгибающего момента М соответствует эпюре, представленной на рис. 9.26, а. Допустим простоты ради, что поперечное сечение балки имеет две оси симметрии и что свойства материала одинаковы при растяжении и сжатии отсюда следует, [c.378]

Разрушение в результате прорастания трещин может осуществляться при сравнительно низких напряжениях. При этом деформирование происходит линейно-упруго всюду, за исключением малых прилегающих к краю трещины концевых областей, где материал перед разрушением может претерпевать большие неупругие деформации. Малость концевой области трещины влечет за собой автономность ее состояния в момент наступления разрушения напряженно-деформированное состояние в окрестности края трещины становится полностью не зависящим от приложенных нагрузок и геометрии тела [10], что позволяет сформулировать критерий роста трещины. [c.76]

Таким образом, для полной деформации неупругого последействия е" (0 при действии переменного напряжения а(0), которое в начальный момент / = 0 имеет конечную величину Оо, найдем из уравнения (16.245) для любого момента времени 1 следующее выражение [c.730]

В поперечных слоях рамки будут действовать сжимающие — радиальные напряжения и растягивающие — тангенциальные. Эти напряжения не являются опасными и ими можно пренебречь. Осевое напряжение, в данном случае растягивающее, может вызвать либо коробление типа бочки, корсета, восьмерки, если момент сопротивления поперечного сечения рамки и модуль упругости материала не обеспечивают устойчивости формы, либо Трещины — при малых радиусах переходов горизонтальных и вертикальных стержней замкнутой фигуры. Коробление чаще возникает у той детали, у которой больше момент сопротивления сечения. Поперечные трещины появляются тем реже, чем больше радиус перехода между продольным и поперечным направлениями рамки. Например, конструкция рамки во всех отношениях была бы надежнее, если бы ее сечение вместо круглого сделать корытообразным. Приведенные рассуждения следует считать приближенными, так как точно расчет остаточных термических напряжений необходимо проводить с учетом неупругих деформаций и особенностей влияния температуры на все физические параметры материала. [c.269]

В реальных условиях значительная часть упругих и неупругих деформаций проходит до момента возведения крепи, поэтому приложение радиальных давлений крепи по контуру выработки в момент приложения основного поля напряжений неправомерно. [c.60]

Расчетная схема представлена на рис. 4.13, а. Область неупругих деформаций имеет не овоидальную, а сложную конфигурацию и вытянута вдоль горизонтальной, а не вертикальной оси, как у Лабасса (см. рис. 4.13,6). Предполагается, что по контуру выработки приложено равномерно распределенное радиальное давление, которое начинает действовать в момент приложения напряжений гравитационного поля. [c.58]

Пусть, например, экспериментально получена диаграмма деформирования с некоторой скоростью е (рис. 7.33). После выхода на напряжение Од = осуществлена выдержка соответствующая кривая ползучести показана иа том же рисунке. Тангенс угла наклона касательной к этой кривой в произвольной точке А определяет значение скорости неупругой деформации /)д. Для этого же момента времени секущий модуль Сд находится по известным г л, 8д. Продолжая луч ОА, найдем точку А диаграммы г (гв) и определим касательный модуль к ней Кл и отношение хд = = ОАЮА. В выражение (7.27) для скорости ползучести в точке А входит множитель Р (ед/9д). Учитывая, что 0д есть параметр диаграммы /° (9д), проходящей через точку А, нетрудно видеть. [c.208]

Рассмотрение поведения эпюр Эг позволяет проследить за эффектами циклической ползучести после произвольной предыстории. Пусть, например, циклическому жесткому нагружению в пределах ei jr j предшествовало неупругое деформирование до деформации ео. Если не учитывать циклической релаксации, эпюры Эг в экстремальные моменты цикла будут проходить так, как это показано на рис. 7.38 линиями О А B D и OEFG. Напряжение в точке 1 (рис. 7.39, а) может быть больше, чем в точке 2, но в область напряжений, превышающих Егц, большее число стержней попадает в полуцикле сжатия (см. рис. 7.38). Вследствие релаксации напряжений в этих стержнях (стремление к симметричному циклу) общее напряжение Ег при этом возрастает и асимметрия цикла в процессе циклической релаксации увеличивается (в пределе — на величину, соответствующую эпюре HILE) (см. рис. 7.38). [c.213]

На стадии стабилизации неупругой деформации завершается процесс образования микротрещин. Из многочисленных трещни дальнейшее развитие получают в основном те, которые достигли до этого момента наибольших размеров. Число-трещин, получивших дальнейшее )азвитие, зависит от уровня приложенных напряжений и от материала, сли для стали 45 даже при напряжениях, близких к пределу выносливости, можно наблюдать несколько десятков развивающихся трещин, то для стали I2XH3A разрушение в этом случае сводится к распространению одной или нескольких трещин. Причем увеличение их размеров, как уже отмечалось, происходит вследствие объединения микротрещин магистральной трещиной, а также вследствие собственного ее роста. Поэтому заметного увеличения параметра q не наблюдается, что и обусловливает, по-видимому, постоянство Дун на стадии стабилизации. Возрастание суммарной длины треиаин перед разрушением приводит к увеличению неупругой деформации за цикл. [c.52]

Несколько сложнее оказывается анализ в случае циклов, не имеющих симметрии в конфигурации петли гистерезиса на плоскости г, е . В этом случае удобнее всего начать с определения такого положения петли (форма которой определяется предварительно в соответствии с программой нагружения), при котором ее смещение происходить не будет. Циклы, обладающие данной особенностью, независимо от их конфигурации, по аналогии с предыдущим будем называть симметричными. Рассмотрим, например, весьма характерное и важное для практических приложений нагружение, включающее выдержку в одном из полуциклов. Предположим, что указанным свойством обладает петля, изображенная на рис. 3.20 соответствующие необходимые и достаточные условия могут быть определены с помощью эпюры Эг, представленной на рис. 3.31. Здесь сплошные линии 1, 2, 3 отвечают характерным моментам цикла. Они построены исходя из следующих общих соображений в группе I подэлементов, испытывающих неупругую деформацию в предельном, установившемся цикле, все переходные процессы считаются закончившимися в группе II подэлементов, работающих упруго, при принятом условии среднее напряжение должно быть равно нулю. Подэлементы группы 1 испытывают быстрое циклическое пластическое дее[юрмирование на этапах 2—3 и 3—1 (чем и определяются их состояния в моменты 7 и, 5). В группе ползучесть в одном полу-цикле (участок 1—2) компенсируется быстрым неупругим деформированием обратного знака во втором на участке S—1 зти подэлементы деформируются упруго, чем и определяются их напряжения во все три момента времени. Подэлементы группы Ig работают почти упруго небольшая релаксация напряжения в краткие промежутки времени At в окрестности момента 3 компенсируется релаксацией при противоположном знаке напряжения при длительной выдержке на участке цикла 1—2 (длительность выдержки при положительном [c.72]

Как было показано в данной главе, при стационарных внешних воздействиях (постоянная внешняя нагрузка, стационарное циклическое нагружение) изменение вектора самоуравновешенных напряжений pj, является всегда направленным. Устойчивость идеально вязкой конструкции и связанная с ней выпуклость потенциала ползучести определяют стремление к стабилизации процесса деформирования, постепенное (в общем случае асимптотическое) приближение к состоянию, при котором приращение неупругой деформации становится совместным в любой момент времени (при неизменяю-щейся нагрузке) либо в целом за цикл (циклическое нагружение). Заметим, что аналогичная тенденция к стабилизации процесса деформирования была отмечена в гл. 4 (при выходе на прямолинейный участок после поворота траектории в девиаторном пространстве на некоторый угол). Указанная закономерность вытекает из закона градиентальности скорости неупругой деформации к поверхностям [c.204]

СТЕКЛОПЛАСТИК ОРИЕНТИРОВАННЫЙ (СВАМ, АГ-4с) — пластмасса, армированная параллельно расположенными волокнами, нитями или жгутами. С. о.— конструкционный и электроизоляционный материал, специфич. особенности к-рого определяются способом его получения, переработки и св-вами исходных компонентов (стеклянных волокон и полимерных связующих). Для С. о. характерны сочетание высокой прочности и малого уд. веса ярко выраженная анизотропия физико-механич. св-в, позволяющая усиливать материал конструкции в заданном направлении в соответствии с распределением напряжений в деталях стойкость к агрессивным средам пезагнивае-мость немагнитность и высокие диэлект-рич. св-ва малая теплопроводность. Повышенные физико-механич. св-ва обусловливаются возможностью эффективного использования прочности тонких стеклянных волокон в с. о. Это достигается строгой ориентацией и натяжением волокон в полимерном связующем отсутствием переплетений, вызывающих дополнит, напряжения и уменьшение прочности, особенно при сжатии частичным или полным исключением текстильной переработки, снижающей прочность самих волокон применением полимерных связующих, обеспечивающих совместную работу системы волокон вплоть до момента разрушения. В С. о. можно использовать стеклянные волокна диаметром свыше 10—12 мк (к-рые вследствие малой гибкости не могут применяться в произ-ве стеклотканей). Для получения с. о. применяются гл. обр. стеклянные волокна алюмоборосиликатного, реже кальциевонатриевого и др. составов. Оптимальное содержание стекла в С. о. 78—85% (по весу). Выбор связующих определяется требованиями к прочности, жесткости, термо- и влагостойкости, диэлек-трич. св-вам и др., а также технологич. и экономич. соображениями. От упругих и неупругих хар к связующих, их когезионной прочности и адгезии к стеклу, смачиваемости, обусловливающей равномерное распределение пленок на поверхности волокон, зависит степень использования прочности волокон и св-ва материала. Широкое применение в С. о. находят композиции [c.266]

Такая структура уравнения (А5.18) связана со специфическим распределением напряжений (и скоростей ползучести) в ПЭ. После каждого реверса все ПЭ вначале работают упруго, но с ростом 8 последовательно начиная с самых слабых переходят в стадию неупругого деформирования. При каждом значении 8t все ПЭ элементарного объема можно разделить на две группы в одну входят ПЭ, продолжающие работать упруго (г = 8 , = О, = р — накопленная до момента последнего реверса неупругая деформация), в другую — подэлементы, в которых напряжения достигли предельного для данной скорости 8 значения. В последних скорости неупругой деформации одинаковы и равны Ф. Зная реологическую функцию подэле-ментов и текущий относительный вес последней группы (зависящий от 8 ), путем осреднения г = р = получаем те же выражения (А5.12) и (А5.18). Первый множитель в (А5.18) представляет значения в последней группе ПЭ, зависящие от относительной их нагруженности, определяемой параметром [c.164]

Истинное распределение напряжений, очевидно, отличается дт того, которое было бы в идеально упругом теле. Разность представляет поле самоуравновешенных напряжений, вызванных несовместной неупругой деформацией в окрестности вершины трещины. При пропорциональном нагружении последние определенным образом связаны с напряжениями в упругом теле и, следовательно, могут характеризоваться теми же коэффициентами интенсивности напряжения хотя выражения (А6.31), (А6.33) перестают быть справедливыми. Следовательно, состояния устойчивой неподвижной трещины или неустойчивого роста трещины (разрушение) вполне могут определяться в пространстве параметров а, нахождением точки состояния внутри поверхности / ( ,, ц) = О в первом случае и на поверхностиа,) = О — во втором. Заметим, что критерий страгивания трещины/ (АГ а,) = О не содержит практически никаких допущений он означает, что в детали с трещиной поле напряжений в устье последней оказалось таким же, как в испытанном образце из того же материала в момент страгивания трещины. Нет оснований полагать, что в детали материал в устье трещины будет вести себя иначе, чем в образце. При этом не имеет значения то, что упомянутое поле напряжений (в детали и в образце) отличается от поля (А6.31) в идеально упругом теле зто отличие при пропорциональном нагружении будет одинаково. Таким образом, условие/, = О соответствует не моделированию, а простому воспроизведению ситуации. [c.241]

Реакция тела на приложенное напряжение (т. е. упругая, неупругая и пластическая деф( мации), как правило, зависит от величины напряжения, температуры, в некоторых случаях от скорости двф(фма1щи е = de /dt (где t -время) и от структуры. Упругая деформация возникает в момент приложения нагрузки и исчезает в тот момент, когда нагрузка снимается. Эта деформация обратима, не зависит от времени, и ее величина, является однозначной функцией приложенного напряжения. Неупругая деформация, как и упругая, обратима, однако, в отличие от последней, зависит от времени. Она, как правило, зависит также от скорости деформации и от структуры материала. Пластическая деформация, которая ведет к остаточным изменениям формы тела, является необратимой. В общем случае она имеет зависящую и не зависящую от времени составляющие. Зависящая от времени составляющая пластической деформации называется ползучестью, Упругая, неупругая и пластическая деформации развиваются одновременно, [c.10]

Ввиду преимущественного распространения представлений о дискретном характере разрушения и отчасти ввиду методических трудностей изучения быстропротекающего развития трещин большее количество опытных и теоретических данных относится к докритическому и критическому состоянию разрушения и меньшее к закритическому состоянию. Как уже упоминалось, в последнее время по аналогии с теорией пластичности разрабатывают основы математической теории разрушения (пока главным образом для хрупких и квазихрупких тел), которая могла бы служить основой для расчетов на разрушение. Необходимость в такой теории очевидна, так как с помощью математических теорий упругости, пластичности и ползучести можно в лучшем случае определять прочность в начале разрушения, между тем как не меньший практический интерес представляет критическое состояние, так называемый момент разрушения, обычно возникающее в области развитого разрушения [32]. Однако на пути создания теории разрушения стоят значительные трудности — необходимость учета нарушений сплошности, нестатических и высоколокальных неупругих процессов и т. п. До сих пор существует значительное расхождение во мнениях, не только о макроскопических критериях разрушения (напряжения, деформации, работы и т. д.), но даже вообще о возможности существования таких критериев. [c.177]

Увеличение плотности электронного потока происходит также за счет окислов и образовавшихся поверхностных слоев расплавившихся флюсов или электродных покрытий, снижающих работу выхода электронов. В момент разрыва мостика жидкого металла потенциал резко падает, что способствует образованию автоэлектрон-ной эмиссии. Падение потенциала позволяет увеличивать плотность тока эмиссии, накапливать электронам кинетическую энергию для неупругих столкновений с атомами металла и переводить их в ионизированное состояние, увеличивая тем самым число электронов и, следовательно, проводимость дугового промежутка. В результате ток увеличивается, а напряжение падает. Это происходит до определенного предела, а затем начинается устойчивое состоянйе дугового разряда — горение дуги. [c.40]

Физические процессы, протекающие в дуговом разряде, довольно сложны. Дуга возникает, как правило, после разрыва электрической цепи, в частпости, между специально предпазна-ченными для этой цели электродами. В нервьи момент зажигания дуги эти электроды приводятся в соприкосновение на короткое время. Раскаленный катод дуги начинает испускать электроны, которые разгоняются в межэлектродном промежутке вследствие наложенного на пего напряжения. Электроны большой скорости, сталкиваясь с атомами и молекулами газов, заполняющих дуговой промежуток, ионизируют их. Освободившиеся электроны и ионы, ускоряясь, в свою очередь ионизируют другие нейтральные частицы или претерпевают упругие и неупругие столкновения с ними. Достигая анода, они замыкают электрическххй ток в цепи дуги. [c.239]

Обычно предполагают, что упругая деформация возникает мгновенно, в момент приложения внешнего напряжения. Практически это действительно так, поскольку время запаздыванрм упругой деформации обычно меньше возможностей измерительной аппаратуры. Однако в некоторых случаях время запаздывания нельзя игнорировать. Причины более медленной реакции на приложенное напряжение мы рассмотрим позднее, в разделе "неупругость". [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...