Маха локальное число

Максвелла соотношение 23 Массовый расход 34, ИЗ, 120 Математический маятник 343 Маха локальное число 202 Мембрана 117 [c.593]

Приводимые ниже зависимости заимствованы из работ [2.50,2.51], в которых анализ влияния числа Маха и температуры истечения основываются на рассмотрении зависимости локального числа Маха в фиксированной точке на оси струи (x/d = 9) от числа Струхаля при отсутствии и наличии продольного акустического возбуждения. [c.83]

Pq-Pq= Рг ( ,t + P i j > где Pi,Fj-выражения, зависящие от локального числа Маха. [c.487]

Введя локальное число Маха М и скорость звука, определяемую как У уравнения (3.2) — (3.4) можно записать в сле- [c.83]

Локальное число Маха, т. е. его значение в данной точке, определяется как отношение локальной скорости среды к локальной скорости звука [c.33]

Для любой бесконечно тонкой трубки лучей функция А теперь скорее пропорциональна площади сечения трубки, чем равна самой площади. Однако в соотношении (8.37) фигурирует только отношение площадей, так что эта величина А. все еще связана с локальным числом Маха равенством [c.270]

Статическое давление в точке В предполагается равным давлению в точке N конического течения рс. Локальное число Маха Мь будет следующим [c.229]

Массоотдача 336 Масштаб турбулентности 148 Маха число 249 Моделирование локальное 168 [c.479]

Статическую температуру, локальную скорость звука и скорость течения рассчитывали затем но локальным значениям температуры торможения и числа Маха. Наклон кривой статической температуры на поверхности равен наклону кривой температуры торможения. Величину теплового потока определяли из наклона кривой температуры торможения и локального значения коэффициента теплопроводности воздуха. Полученные таким путем величины теплового потока согласовывались с данными, определенными на основании расиределения температуры в пористом материале и его теплопроводности. [c.402]

В качестве числового примера приводится частный случай обтекания плоской пластины с нулевым угл-ом атаки и числом Маха, равным 10. Дается сравнение локальных коэффициентов поверхностного трения и теплоотдачи с соответствующими величинами для адиабатического случая ход решения для других случаев обтекания клина указывается., [c.101]

В схему лаборатории включены также две паровые аэродинамических трубы для исследования активных и реактивных прямых турбинных решеток на перегретом и влажном паре (стенды IV и V). Принципиальная схема стенда V показана на рис. 14-6. Пар подается в ресивер 2 сюда же подводится через форсунки 3 вода для увлажнения. Из ресивера, установленного вертикально, пар поступает в сопло с перфорированной стенкой 12, откуда равномерной сверхзвуковой поток его направляется в испытываемую решетку 4. С помощью шибера 9 регулируется давление за решеткой (в выхлопной магистрали). Сменная вставка соила 10 позволяет менять угол входа на решетку и число Маха набегающего потока. Перед и за решеткой расположены зонды для измерения полного и статического давлений, температуры и локальной влажности. [c.392]

Для числа Маха, равного единице, размеры области потока, где имеют место скольжение и скачок температуры, будут равны 1,82 L, т. е. около двух длин среднего пути (блуждания молекул. Так как число Маха в данном случае определяется по локальному значению тепловой скорости молекул, то вычисленное значение размеров области потока, где имеют место скольжение и скачок температуры, будет максимальным. [c.62]

В настоящее время недостаточно изучены области пространственных отрывных течений, возникающих при обтекании трехмерных препятствий сверхзвуковым потоком. В работе [1] проведено исследование обтекания цилиндра, установленного на пластине, сверхзвуковым потоком с числом Маха М = 2.5. В области возвратного дозвукового течения перед цилиндром была обнаружена локальная зона со сверхзвуковыми скоростями. Наличие ее объясняется пространственным характером течения. В случае обтекания сверхзвуковым потоком плоских и осесимметричных уступов аналогичные местные сверхзвуковые зоны не наблюдаются. [c.493]

Воспользуемся гипотезой локального подобия, которая широко применяется при расчете пограничного слоя [8, 9]. Сущность этой гипотезы заключается в том, что величина q зависит от параметров в данном сечении так же, как при обтекании плоской пластины постоянной температуры потоком газа с заданным числом Маха М. При обтекании плоской пластины и ламинарном режиме течения в пограничном слое [8] [c.521]

Эти равенства выражают основное свойство линеаризованного сверхзвукового потока продольная и поперечная составляющие скорости возмущения при заданных скорости и числе Маха невозмущенного потока пропорциональны местному углу наклона линии тока возмущенного движения по отношению к направлению невозмущенного потока и имеют местный (локальный) характер. Тем же свойством обладают давление, плотность и другие характерные для потока величины, что принципиально отличает сверхзвуковой линеаризованный поток от дозвукового, в котором значения параметров потока в данной точке зависят от распределения этих параметров во всем потоке в целом. [c.220]

Этот параметр называется числом Маха. Таким образом, если мы имеем дело с идеальным газом, то для нахождения числа Маха в данной точке нужно знать только локальные значения скорости и температуры. [c.329]

Рис. Х1-6. Зависимость локального коэффициента С/, со от числа Маха Моо набегающего потока для Рг=1, п=0,7б [102]

Здесь К - число Рейнольдса, Р - число Прандтля, М - число Маха, 7 -показатель адиабаты, со - показатель в степенной зависимости коэффициента вязкости /х от температуры. Согласно гипотезе локального подобия, аналогичная зависимость от параметров в данном сечении будет иметь место и при обтекании тел сложной формы. [c.404]

В формулах (23.5) —(23.8) М обозначает локальное значение числа Маха в волне Прандтля —Майера, а М1 —значение этого числа в набегающем потоке. [c.405]

Приближение трубок лучей не зависит от способа рассмотрения распространения но каждой из трубок. Однако мы нреднолагаем, что локальное число Маха будет функцией от. площади сечения трубки, и за отсутствием какой-либо другой явной формулы воспользуемся результатами 8.1, в частности соотношением [c.269]

В выражение для эффективной вязкости входит параметр Ке,., который связан с толщиной вязкого подслоя. Эта величина зави сит от перепада давления, локального числа Рейнольдса, построен ного по толщине потери импульса, числа Маха. [c.324]

В качестве примера рассмотрим динамику разгона профиля от дозвуковых до сверхзвуковых скоростей. На рис. 7,6 приведены линии 7И= onst для плоского сегментального профиля с относительной толщиной 6=12%. Образующая задавалась с помощью дробных ячеек. Критическое число Маха, при котором на теле образуется звуковая точка, равно М оо = 0,74. Течение при Мао = 0,7 (рис. 7.6, а) относится к чисто дозвуковому случаю. На рис. 7.6, б, в показаны динамика возникновения и формирования локальной сверхзвуковой зоны при М ао<Ма <1, переход через скорость звука (рис. 7.6, г) и сверхзвуко- [c.196]

Трение и теплоотдача в турбулентном пограничном слое сжимаемого газа на пластине. В работе Ван-Дрийста [111] были определены зависимости локального коэффициента трения Су от числа Рейнольдса Re j для различных отношений TJT и чисел Маха М [c.219]

Pa M trpHM процесс теплоотдачи при течении нагретого воздуха по сверхзвуковому охлаждаемому соплу с турбулентным пограничным слоем (рис. 11.27) [6]. Число факторов, осложняющих теплоотдачу в модельном сопле, значительно меньше, чем в сопле реального двигателя. Параметры воздуха на входе в сопло (в ресивере) следующие давление Ро=1,ОМПа/м% температура Го==830 К, отношение температуры охлаждаемой стенки сопла к температуре торможения равно примерно 0,5, число Маха на выходе из сопла (вблизи среза) 3,6. Исследовался турбулентный пограничный слой в различных сечениях вдоль сопла измерялись профили скорости (микротрубками полного напора) и температуры (термопарами). Измерялись статическое давление, локальный удельный тепловой поток в стенку и температура стенки со стороны охладителя в нескольких точках внутренней поверхности сопла. Параметры воздуха перед соплом измерялись, а вдоль оси сопла вычислялись по формулам для адиабатного течения газа. [c.248]

В сопле реального двигателя. Параметры воздуха на входе в сопло (в ресивере) следующие давление р =1,0 ЛДПа, температура Т = 830 К, отношение температуры охлаждаемой стенки сопла к температуре торможения равно примерно 0,5, число Маха на выходе из сопла (вблизи среза) 3,6. Исследовался пурбу-лентный пограничный слой в различных сечениях вдоль согЕла измерялись профили скорости (микротрубками полного напора) и температуры (термопарами). Измерялись статическое давление, локальная плотность теплового потока в стенку и температура стенки со стороны охладителя в нескольких точках внутренней поверхности сопла. Параметры воздуха перед соплом измерялись, а вдоль оси сопла вычислялись по формулам для адиабатного течения газа. [c.349]

Трубки Пито были изготовлены из круглых нержавеющих стальных капилляров с наружным диаметром 0,56 мм и внутренним диаметром 0,25 мм. Трубки устанавливались в аэродинамической трубе с помощью микрометрического передвижного устройства, которое позволяло фиксировать положение насадка с точностью 0,025 мм. Измерения начинались вне нограничного слоя трубки Пито перемещались в сторону пластины, максимальное перемещение составляло 75 Л1м. Поскольку точность измерений с помощью трубки Пито зависит от взаимодействия насадка со стенкой, данные измерений, которые были получены при контакте насадка со стенкой, не обрабатывались. Результаты, полученные при удалении насадка от стенки на расстояние меньше одного диаметра насадка, считались не вполне достоверными. Статическое давление на стенке измерялось зондами, вмонтированными в поверхность пластины. Местные значения числа Маха определялись по формуле Релея [15] из данных по полному давлению, измеренному трубкой Пито. Касательные напряжения на стенке рассчитывали исходя из наклона кривой распределения чпсел Маха значения М были получены интерполяцией между измеренными с помощью насадка величинами и нулевым числом Маха на поверхности пластины. Полученные значения умножались на расчетные значения локальной скорости звука и вязкости воздуха при температуре поверхности. [c.400]

При заданном распределении числа Маха в направлении течения уравнения (10-105) и (10-106) содержат неизвестные величины Д, Р, 0, f. Н. Для решения задачи необходимы дополнительные соотношения, связывающие локальные значения f, Н и Р. Такие соотношения получены на основе обобщения данных измерений в пограничном слое, восстановленном после взаимодействия с косым скачком уплотнения [Л. 188]. Установлено, что формпараметр Я=б /6 существенно зависит от числа Маха для снсимаемого потока величина Н теряет овое значение как характеристика профиля. Целесообразно ее заменить преобразованным аналогом [c.317]

Ри с. 5-6. 3 а вис им о,от ь величины локального критерия Стантона от местного числа Рейнольдса для сублимации нафталина с плоской пластииы в турбулентный пограничный слой при различных числах Маха (Шервуд и Тресс, 1960). [c.161]

Следует отметить, что если поршень движется без полной компенсации внутреннего давления р, то оно уже не будет одним и тем же по всей жидкости, так что равенство (3.4), строго говоря, уже не будет выполняться. Тем не менее у инженера часто бывает достаточно оснований пользоваться этим равенством, например, для оценки номинальной работы перемещения по индикаторной диаграмме, полученной на высокоскоростной поршне ой машине, причем в качестве индикатора служит прибор, автоматически строящий график зависимости давления от соответствующего ему объема. Существенное условие для допустимости таких вычислений состоит в том, чтобы число Маха, соответствующее локальной скорости газа, было в каждой точке внутри цилиндра в любой момент времени достаточно малым по сравнению с единицей (число Маха определяется как отношение локальной скорости движения газа к локальной скорости звука плчл 18.12.4). [c.54]

На зтом несложном примере видно, что происходит своего рода конкуренция между нелинейностью с одной стороны, и диссипацией и дисперсией - с другой. Сильные нелинейные искажения волны происходят в случаях, если соответствующие параметры Ке и и достаточно велики Ке > 1 и (/> 1- При зтом нелинейность в локальном смысле - величина числа Маха - всегда остается малой. Именно эти случаи и будут рассматриваться далее. Мы начнем с классического уравнения Бюргерса, полученного в предыдущей главе, и рассмотрим различные случаи формирования и эволюции пилообразных и треугольных волн, особенно характерных для нелинейной акустики. Затем обсудим более сложные случаи распространения случайных сигналов, а также распространение волн в аномальных средах, характеризуемых неквадратичной нелинейностью, — в них закономерности формирования ударных волн могут быть существенно иными, чем в классических для акустики ситуациях. В последнем разделе гл. 2 рассматриваются одномерные волны в ограниченных системах — резошторах. [c.33]

Для устранения расходимости решения в нелинейных задачах, особенно в течениях, включающих ударные волны, можно использовать линейные комбинации максвелловских распределений [8] и брать подходящие моменты (см. разд. 6). С другой стороны, в качестве /о можно рассматривать не локальные, а глобальные максвелловские распределения [9]. Кроме того, результаты Чореиа [10], по-видимому, указывают на то, что в задаче о структуре ударной волны при умеренных числах Маха можно устранить трудности, связанные с расходимостью, если рассматривать решение стационарной задачи как предел при t oo решения соответствующей нестационарной задачи. [c.392]

Подробные исследования отрыва на сверхзвуковом крыле провел Пирси [20]. С точки зрения отрыва на крыле, вызываемого скачком уплотнения, основной характеристикой формы сечения является изменение наклона верхней поверхности. Для определения начала отрыва при больших числах Маха очень важна также форма задней кромки. Часто отрыв возникает сначала на части размаха вследствие большой локальной нагрузки, и его развитие может быть задержано модификацией формы в плане, приводящей к снижению пиков нагрузки, например изменением формы передней кромки. Причиной отрыва, вызванного скачками, часто является интерференция полей течения от соседних поверхностей. Скачок от передней кромки крыла может вызвать отрыв пограничного слоя на фюзеляже, а этот отрыв в свою очередь может привести к появлению вихрей, возмущаюнщх поле течения около крыла. Система скачков уплотнения на стреловидном крыле довольно сложна (фиг. 2) она состоит из переднего, заднего и концевого скачков, причем последний образуется не на всех крыльях. На внешней части крыла преобладает течение, близкое к обтеканию крыла с углом скольжения и, по-видимому, прежде всего появляется отрыв, связанный с концевым скачком. Два внутренних скачка (передний и задний) являются трехмерными и не так важны для крыльев умеренных удлинений при расчетном режиме, но они важны для нестреловидных крыльев малых удлинений, работающих при достаточно больших коэффициентах подъемной силы. На эти два внутренних скачка сильное влияние оказывает обтекание корневой части крыла частично это влияние передается концевому скачку через точку пересечения. Поэтому изменение геометрии в окрестности корневой части крыла, например формы фюзеляжа, является мощным средством улучшения обтекания больших участков крыльев. [c.204]

Основываясь на данных В. Маху [40], который выявил ускоряющее действие катодной поляризации на образование фосфатной пленки, было высказано предположение, что пленкообразование при фосфатировании осуществляется не на анодных, а только на катодных участках, где также происходит выделение водорода. При этом уменьшается концентрация № и усиливается гидролиз первичных фосфатов с образованием нерастворимых соединений, которые и должны осаждаться локально на катодных участках в виде фосфатной пленки [41 ]. Указанное представление о преимущественном участии катодных участков в образовании фосфатной пленки, однако, не учитывает роли в этом процессе активных участков поверхности металла. При фосфатировании на активных участках, обладающих высоким энергетическим балансом, происходит ионизация металла и переход его в раствор в этом случае указанные участки выполняют роль анодов, но они являются и центрами кристаллизации, где должна формироваться фосфатная пленка. По мере увеличения числа центров кристаллизации, ионизация металла и образование фосфатов ослабевает. В результате возникшие кристаллы весьма слабо разра- [c.14]

Нестационарые задачи были подробно изучены в случаях изотермического течения- В большинстве работ по дозвуковому движению газа в газопроводах при малых числах Маха конвективным инерционным членом в динамическом уравнении пренебрегают. Однако и в этом приближении нелинейная система основных дифференциальных уравнений одномерного движения оказывается гиперболической- По-вйдимому, И. А. Чарным (1951, 1961) впервые было предложено для дальнейшего упрош ения задачи при рассмотрении медленно изменяющ,ихся во времени движений газа отбрасывать также и локальный инерционный член динамического уравнения. В этом приближении задача становится параболической, хотя, вообще говоря, сохраняет нелинейный характер, И для того, и для другого приближений Чарным были предложены различные способы. линеаризации уравнений (в некоторых случаях задача сводится к уравнению теплопроводности). Им же были даны решения некоторых типичных задач в линейной постановке ) [c.735]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...