Увеличение линейное удлинение относительное

Увеличение размера образца. Для определения температуры по тепловому расширению можно измерять увеличение линейных размеров образца при его нагревании. Очевидно, таким способом можно определить только температуру, усредненную вдоль какого-либо линейного размера образца (например, вдоль диаметра круглой пластины). Известно, что относительное удлинение образца определяется выражением Ah/ho = аАв, где а — коэффициент термического расширения материала. [c.95]

Что касается количества введенного модификатора, то здесь нужно отметить, что меньшее количество введенного модификатора (эпоксидной смолы) в интервале этих температур приводит не только к уменьшению усадки, но к увеличению относительного линейного удлинения. [c.129]

В интервале температур 80—120° С наблюдается увеличение относительного линейного удлинения эпоксидно-каменноугольных композиций. [c.129]

При исследовании влияния наполнителей на относительное линейное удлинение эпоксидно-каменноугольных композиций нужно учитывать, что эту зависимость можно рассматривать лишь при условии равномерного распределения наполнителя во всем объеме композиции или его физической изотропности. Нарушение этого условия может привести к неправильным выводам. Б данном случае введение в композицию такого наполнителя, как молотый каменный уголь, приводит к увеличению [c.129]

Температурные напряжения могут быть и следствием теплового расширения среды. Если ОС — коэффициент линейного расширения, то в результате теплового расширения новый тензор упругих деформаций и., будет иметь увеличенные на аТ относительные удлинения (Иц, 22 W33), так что (в декартовых координатах) [c.386]

Компоненты нормальных деформаций е х, Syy, е характеризуют относительные изменения длины бесконечно малых линейных элементов в направлениях осей х, у viZ соответственно. Нормальные деформации считаются положительными при удлинении (т. е. при растяжении). Компоненты деформаций е у = еу, e z = и Syz — представляют собой сдвиговые деформации. Они характеризуют половину изменения прямого угла между двумя бесконечно малыми линейными элементами, первоначально параллельными осям координат. Сдвиговые деформации считаются положительными при увеличении прямого угла между любыми двумя положительными (или любыми двумя отрицательными) осями координат. [c.22]

Относительное удлинение тела при нагревании его на 1° называется коэфициентом линейного термического расширения, а относительное увеличение объема при нагревании — коэфициентом объемного или кубич кого расширения. Для твердых тел объемный коэфициент расширения приблизительно в три раза больше линейного и обычно обозначается 3 а. Коэфициент расширения эмали и степень соответствия его подвергаемому эмалированию металлу имеет исключительно важное значение. [c.79]

При растяжении большинства материалов имеет место линейная чисто упругая зависимость между напряжением материала а и относительным удлинением е, пока напряжение не достигнет некоторой величины Ое, называемой напряжением предела упругости, или практически совпадающего с ним предела текучести а . После этого материал растягивается при почти неизменном напряжении (на машинах, осуществляющих постоянную скорость деформирования образцов, нередко замечается даже некоторое падение напряжения). Затем, по окончании этого явления, называемого текучестью, последующее растяжение материала требует дальнейшего увеличения напряжения — наступает [c.290]

В некоторой точке пластины чисто тепловая деформация, возникающая при увеличении температуры на величину Т — равна чисто тепловому относительному удлинению аг Т — Г ), где ат — средний коэффициент линейного теплового расширения в интервале температуры (Г,,, Т). [c.141]

Термическое расширение. Термическим расширением называется увеличение длины или объема тела при его нагревании выражается оно коэффициентом термического расширения — линейным или объемным. Коэффициент термического расширения показывает относительное удлинение образца при повышении температуры на 1° С и определяется по формуле [c.16]

С увеличением длины образцов разрушение становится хрупким и предел прочности материала понижается. Аналогичные результаты были получены при испытании образцов из проволоки, длина которых изменялась в пределах от 260 мм ло 19 м [194]. Характерной особенностью этих испытаний было то, что разрушение образцов большой длины из стали различных марок происходило без образования заметной шейки и характер поверхности излома свидетельствовал о хрупком разрушении. Образование шейки было отмечено только при длине образцов, меньшей 1 м. Процесс деформации протекал неравномерно, и поэтому при малом размере образца в направлении действующего нормального напряжения большая часть пластической деформации оказывалась сосредоточенной в одном слабом сечении, где прежде всего достигалось состояние неустойчивости пластической деформации. Данные испытаний показали наличие приблизительно линейной зависимости между логарифмом относительного удлинения в момент разрыва без образования шейки и логарифмом длины образца. Можно считать, что предельное напряжение в области хрупкой прочности понижается с увеличением длины детали приблизительно в соответствии с формулой [c.347]

На рис. 18.11 представлена вычисленная величина коэффициента концентрации к в зависимости от величины относительного удлинения в радиальном направлении для рассмотренного нами радиально нагруженного листа из материала Муни. При малых деформациях к = 2, в соответствии с линейной теорией. Однако при увеличении относительных удлинений величина к [c.347]

ЧТО можно было принять а priori, так как легко видеть, что Эх + + 02 является величиной, характеризующей увеличение объема прямоугольного параллелепипеда, имеющего центр в точке М и стороны, параллельные j , у, z. Эта величина, представляющая собой относительное обьемное расширение, должна быть независима от системы осей, по отношению к которым берут три линейных удлинения 0. [c.29]

Изучение зависимости изменения электродного потенциала сплава хастеллой в 5%-ном растворе соляной кислоты и меди Б 0,1-н. растворе USO4 при различных скоростях деформации [71 ] показало интенсивное разблагораживание потенциала в начале роста удлинения и последующий переход величины его сдвига через максимум, который не объяснен авторами. Смещение потенциала линейно увеличивалось с ростом скорости деформации. Также наблюдался [72] переход через максимум величины плотности критического тока пассивации с увеличением относительного удлинения образца из сплава железа с алюминием и хромом в растворах серной кислоты. [c.79]

На рис. 2.30 показана типичная диаграмма нагрузка — удлинение ненаиолненного полиамида 6 [51]. При малых нагрузках материал упругий, при увеличении нагрузки появляется некоторая текучесть п диаграмма нагрузка — удлинение отклоняется от линейной. Нагрузка достигает максимального значения при верхнем пределе текучести, после чего наблюдается область гомогенной текучести (пластичности), в которой деформация развивается при практически постоянной нагрузке. Затем деформация становится неоднородной с образованием шейки , в которую постепенно переходит весь образец. Этот процесс называется холодной вытяжкой. Разрушение происходит обычно хрупко в области шейки. Полиамид 6, наполненный 30% стеклосфер, также обладает верхним пределом текучести, но в нем шейки не образуется и разрушение происходит при относительно малом удлинении — менее 10% (по сравнению с 30% для ненаполненного полиамида). [c.85]

Иначе сказывается изменение скорости деформирования в интервале 10 —10 с на некоторые механические свойства армированных пластиков. Так, с увеличением скорости деформирования стеклопластиков наблюдается рост замеренных величин кратковременной статической прочности и относительного удлинения материала [80], особенно интенсивный в диапазоне скоростей деформирования 0,00015—0,0008с . Если скорость деформирования выше 0,0008 с , то рост этих характеристик происходит по линейному закону, но менее интенсивно. Модуль упругости в указанном диапазоне скоростей практически не изменяется. Разброс измеряемых величин возрастает с уменьшением скорости деформирования. [c.58]

Коробление отливок на первой стадии (при охлаждении в форме) обусловлено соотношением возникающих внешних напряжений а = = Oyg + O.J + Сф (Оф - напряжение фазовых превращений) и упруго-пластических свойств чугуна при повышенных температурах (условный предел текучести од 2 и относительное удлинение при растяжении б). При этом уровень внешних напряжений а определяется линейной усадкой, температурным градиентом по сечению отливки, податливостью формы, наличием фазовых превращений первого рода с изменением объема. При прочих равных условиях склонность серого чугуна к короблению определяется пределом текучести. Поэтому вероятность коробления отливок, изготовленных из чугунов СЧ32, СЧ35, в 3,5-4,0 раза меньше, чем из чугуна СЧ 15, т.е. с увеличением суммарного содержания С + Si склонность чугуна к короблению возрастает. Такие специфические для серого чугуна процессы, происходящие при его охлаждении, как предусадочное расширение, полиморфное превращение Fey --Fe , распад цементита РезС - Рез + С, а также структурная неоднородность в различных сечениях, повышают склонность серого чугуна к короблению. [c.449]

Если температура в малой астч тела возрастает на 6, то без изменения давления происходит некоторое увеличение объема, пропорциональное 6. Вследствие этого получается относительное удлинение всех линейных элементов, имеющее величину св, где с есть постоянная, называемая коэфи- [c.119]

Растяжение корпуса ОТС по мере увеличения его диаметра будет сравнительно невелико длина кольца будет увеличиваться на 1,57% для каждых 100 километров подъема над Землей. Удлинение корпуса компенсируют путем перемещения друг относительно друга его блоков, концы которых телескопически входят друг в друга и связаны между собой, например, гидроцилиндрами. Бесконечные ленты линейных электродвигателей будут удлиняться за счет их упругого растяжения. [c.737]

Зависимость предела выносливости сталей от предела текучести [1036] показана на рис. 2.3. Из рисунка следует, что предел выносливости увеличивается линейно (с некоторым разбросом) при увеличении предела текучести. Эта зависимость может быть описана уравнением а , = 105 + 0,43от, где Ох — предел текучести, МПа. Зависимость пределов выносливости сталей от твердости по Бринеллю НВ [1036], показанная на рис. 2.4, описывается формулой а , = 0,115 НВ, Менее четко проявляется зависимость между пределом выносливости и удлинением при разрыве илн сужении в шейке. Такие зависимости для сталей показаны на рис. 2.5 [778]. Стали с большим удлинением при разрушении имеют более низкие пределы выносливости (рис. 2.5, а), при этом происходит такой большой разброс характеристик, что для практического использования такие зависимости не пригодны. Между относительным сужением и пределом выносливости (рис. 2.5, б) вообще ие существует связи. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...