Перепад давления в трубе

Согласно уравнению импульсов перепад давления в трубе равен [c.198]

Рассмотрим влияние вязкости на характер течения газа в трубе переменного сечения. Наличие вязкости приводит к добавочному перепаду давления в трубе. Перепад давления в круглой цилиндрической трубе можно определить по формуле [c.143]

Пример 3. Определить перепад давлений в трубах. Л и В, если показания дифференциального манометра /г = 100 мм рт. ст., когда он подключен [c.35]

Перепад давления в трубе 237 Переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный 265 [c.564]

С другой стороны, для определения перепада давления в трубе можно воспользоваться формулой гидравлики [c.207]

При высоких температуре и давлении ртутного потока перепад давлений в трубе Вентури нежелательно измерять обычным диференциальным манометром из стеклянных трубок. Из требований безопасности и герметичности стеклянный дифманометр заменен перевернутой U-образной стальной трубкой 1—2 с особой камерой (фиг, 152) на одном конце. Подводящие трубки и камера заполнены до определенного уровня ртутью. Над уровнем ртути U-образная трубка заполнена водой. [c.158]

При изменении расхода ртути изменяется перепад давлений в трубе Вентури, что вызывает изменение положения поплавка в камере U-образной трубки. Для поплавковой системы и электрической части расходомера ис- [c.158]

Во всяком случае, чем меньше изгибная жесткость трубопровода, тем проще и надежнее его укладка. Рассмотрим вопрос о том, при каких условиях применение спаренных труб может оказаться более рациональным. Для определенности ограничимся случаем, когда внутреннее давление газа не превышает порядка 98 X X 10 Н/м , а перепад давления в трубе весьма мал. Площади поперечных сечений спаренной и одинарной трубы считаем одинаковыми. Изгибная жесткость EI и масса т единицы длины спа-22 [c.22]

Турбулентное течение Куэтта. При течении с продольным перепадом давления в трубе касательные на-прял< епия меняются в поперечном направлении, причем из (13-9) следует, что в круглой трубе т меняется по радиусу линейно. Имеется важный случай, когда продольный перепад давления равен нулю, и касательное на-прял ение постоянно или почти постоянно по поперечному сечению. Это случай параллельного движения в жидкости плоских стенок относительно друг друга. Рассмотрим здесь эту модель двумерного течения в целях сравнения с течениями, обусловленными продольным перепадом давления. [c.307]

Фиг. 24—2. Зависимость перепада давления в трубе (rf=0,689 л<л(, /=280 мм) от величины магнитного поля Н, при различных значениях Re для течения ртути в поперечном магнитном поле.

В качестве применения метода подобия, основанного на рассмотрении размерностей входящих в данную задачу величин, приведем следующий широко распространенный случай. Жидкость плотности рис коэффициентом динамической вязкости р, течет сквозь горизонтальную цилиндрическую круглую трубу диаметра й под действием постоянного перепада давлений, на участке трубы I равного Ар при этом сквозь трубу проходит также постоянный секундный объемный расход Q. Оставляя в стороне вопрос о деталях движения жидкости по трубе — этот вопрос будет разобран в следующем параграфе для случая ламинарного движения и в гл. IX — для турбулентного,— выясним, какие указания может дать метод подобия относительно общего вида зависимости между перепадом давлений в трубе Ар (обеспечиваемым работой насоса или напором столба жидкости между резервуаром и трубой) и секундным объемным расходом сквозь трубу Q. [c.372]

Задача о нестационарном движении вязкой жидкости по цилиндрической трубе круглого сечения уже давно привлекала внимание исследователей. Простейший случай этой задачи в 1879 г. рассмотрел еще Гельмгольц ). В общей постановке для любых начальных условий и заданного закона зависимости перепада давлений в трубе от времени задача была систематически исследована в сочинении казанского профессора И. С. Громека, относящемся к 1882 г. 2). Частные случаи той же задачи были разобраны различными авторами ). [c.400]

В качестве примера рассмотрим установившееся пульсирующее движение, соответствующее гармоническому закону изменения перепада давления в трубе [c.400]

Движение потока воды, пароводяной смеси и пара в трубах прямоточного котла (рис. 10.12) описывается общими уравнениями гидродинамики, приведенными в 10.4. Перепад давления в трубах вертикальных панелей или в витке можно представить как сумму потерь давления на трение, [c.239]

Из этих фор.мул следует, что коэффициенты сопротивлений i или ф, представляющие по (29) не что иное, как особым образом составленные безразмерные сопротивления или перепады давлений в трубе, являются функциями соответствующего числа Рейнольдса К-Если два ламинарных течения в цилиндрических круглых трубах [c.492]

Задача о нестационарном движении вязкой жидкости по цилиндри-. ческой трубе круглого сечения уже давно привлекала внимание исследователей. Простейший случай этой задачи в 1879 г. рассмотрел еще Гельмгольц 2). В общей постановке для любых начальных условий и заданного закона зависимости перепада давлений в трубе от времени задача была систематически исследована в сочинении казанского [c.493]

Измерение Др в сопле Вентури осуществляется через кольцевые камеры, при этом задняя камера (минусовая) соединяется с цилиндрической частью сопла через ряд радиальных отверстий, диаметр которых должен быть не более 0,13 йж, но не менее 3—4 мм. Перепад давлений в трубе Вентури следует отбирать через отверстия в стенках входного патрубка и горловины, через кольцевые камеры. Диаметр отверстий с должен быть не более 0,1 /З20 на входном патрубке и 0,13с 2п на горловине (рекомендуемые значения 4—12 мм). [c.216]

Тогда при Ке > Ке коэффициент к к , и течение турбулентное. Напротив, при Ке < 1 к =, и формула (4.20) переходит в (4.22). На рис. (4.12) изображен график зависимости перепада давления в трубах от скорости течения. Однако, если двигать трубу относительно неподвижной жидкости, то кривую на рис. 4.12 с известной натяжкой можно интерпретировать как зависимость силы сопротивления, приходящейся на единицу площади боковой поверхности трубы, от скорости ее движения в жидкости. Нри малых скоростях сила сопротивления пропорциональна скорости, а при больших — квадрату скорости. [c.71]

Перепад давления в трубе 1 [c.64]

Основное отличие турбулентного режима течения от ламинарного - наличие пульсаций скорости во всех направлениях потока, вследствие которого происходит интенсивное перемешивание жидкости в потоке. Турбулентное течение всегда НЕУСТАНОВИВШЕЕСЯ, даже если оно происходит под действием постоянного перепада давления в трубе. [c.63]

Результаты расчетов по программе ряда характеристик данной тепловой трубы представлены на рис. 2.26 и 2.27. Характеристики соответствуют вычисленным значениям капиллярных ограничений мощности в режиме работы составного фитиля. Основная доля (80—90%) движущего, перепада давления в трубе, как следует из расчетов, затрачивается на компенсацию потерь давления при разгоне потока пара (инерционный вклад). Потери давления на трение в паре уменьшаются с рос- [c.101]

Для расходомеров, основанных на создании перепада давлений в потоке различными сужающими устройствами (труба Вентури, сопло и диафрагма —см. рис. VII — I, VII—2 и VII—3), расход определяется по общей формуле [c.148]

Уравнения (43,1) и (43,2) определяют в параметрическом виде (параметром является о,) связь скорости течения жидкости по трубе с перепадом давления в ней. Об этой связи говорят обычно как о законе сопротивления трубы. Выражая о. через S.p/1 из [c.250]

Под знаком логарифма стоит теперь постоянная величина, не содержащая перепада давления, как это было в (43,3). Мы видим, что средняя скорость течения теперь просто пропорциональна квадратному корню из градиента давления в трубе. Если ввести коэффициент сопротивления, то формула (43,7) примет вид [c.251]

Исследование влияния на граничный расход места установки сосредоточенного сопротивления по длине испарительного участка показало, что при прочих равных условиях установка сосредоточенного сопротивления в начале иснарительного участка не очень суш,ествепно сдвигает границу устойчивости. По мере смеш,ения сосредоточенного сопротивления к концу испарительного участка его влияние на ухудшение устойчивости потока возрастает. Это происходит из-за того, что при смещении сосредоточенного сопротивления к концу испарительного участка растет его доля в общем перепаде давления в трубе и увеличивается время, за которое доходит до него возмущение по расходу на входе. [c.62]

Перепад давлений при горизонтальном пневмотранспорте в дисперсной фазе Лева [Л. 988] рекомендует определять по формулам Хинкле. В своей диссертационной работе Л. 345] Хинкле исследовал горизонтальный пневмотранспорт различных материалов (табл. 3-2) в стеклянных трубах диаметром 50 и 76 мм на участке длиной около 9 м, причем давления измерялись через каждые 1,5 м. Скорость частиц определялась с помощью скоростной киносъемки. Перепад давлений в трубе круглого сечения [c.159]

При решении уравнений для реального объекта принято, что все параллельно работающие трубы в гидравлическом и тепловом отношении идентичны, а сопротивление коллекторов мало по сравнению с перепадом давления в трубах и его можно не учитывать. Все трубы обогреваются одинаково и имеют одинаковую плотность греющего теплового потока по длине Hap(0= onst. [c.100]

Расчет перепадов давления в трубах при движении паро(газо) жидкостных сме-сед в адиабатических условиях, а также при кипении недогретой жидкости и пароводяной смеси см. в [34, 49, 59, 78]. [c.183]

На фиг. 24-2 приведены результаты экспе(риментальных исследований Ю. Гартмана и Ф. Лазаруса течения ртути в трубе. По горизонтальной оси отложена величина магнитного поля Я, по вертикальной — перепад давления в трубе. [c.614]

При определении числа Нуссельта мы использовали среднюю плотность теплового потока на внешней поверхности трубы. Это позволяет сравнивать характеристики труб с различными ребрами. Однако при определении /Re мы воспользуемся гидравлическим диаметром трубы с ребрами. Если бы мы использовали просто диаметр трубы, то могли бы судить о перепаде давления в трубах с различными ребрами по значениямyRe. [c.210]

Для многих гидросистем, и в частности для гидросистем летательных аппаратов, характерным являются случаи, когда трубопровод, по которому движется жидкость, перемещается в пространстве с тем или иным ускорением. Очевидно, на жидкость в этом случае дополнительно будет действовать сила инерции переносного движения, которая может достигать больших значений. Так, например инерционный напор (перепад давления) в трубе длиной 3 ж и возможной перегрузкой (ускорении) 20 g может составлять около 5 кПсм . [c.75]

При некотором перепаде давления между коллекторами, объединяющими трубы котла, равном Арк, кривая Ар = = (0) пересекается с прямой Арк=сопз1 в трех точках. Соответственно расходы среды через разные трубы будут равны Оь Сг, Оз. Разные расходы рабочего тела при одном и том же перепаде давлений в трубах Арк возможны тол ко при различных удельных объемах рабочего тела о в этих трубах. Наименьший расход соответствует наибольшему удельному объему Упар. Наибольший расход Сз соответствует протеканию среды с наименьшим удельным объемом Увод- Расходу Сг соответствует пароводяная смесь при докритическом давлении. Гидродинамическая характеристика, при которой через отдельную трубу может протекать пар, пароводяная смесь или вода, является неустойчивой, При небольшом расходе пара и малой его скорости стенки трубы перегреты, что может вызвать выход ее из строя. Для обеспечения надежной работы котла гидродинамическая характеристика должна быть выравнена так, чтобы каждому значению Ар соответствовало только одно значение С. [c.242]

На рис. 2.37 качественно показаны значения движущего перепада давления в трубе и возможные потери давления А-Рмин и АРмакс в зависимости от температуры. Температура Л соответствует нижней границе возможного наступления капиллярных ограничений при работе трубы на звуковом пределе мощности. При этой температуре давление насыщенного пара в начале трубы равно движущему перепаду давления (в пред- [c.110]

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента сопротивления слоя по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. 3 4. [c.61]

Задача VII—28. Определить расход Q керосина (относительная плотность б = 0,8) в трубе диаметром О = = 50 мм, если показание ртутного дифференциального манометра, измеряющего перепад давлений в сечениях потока перед соплом и на выходе из него, 1г = 175 мм, выходной диаметр сопла й = 30 мм, а его коэффнцне1гг сопротивления = 0,08. Сжатие струи на выходе 1гз сопла отсутствует. [c.168]

Задача Vil—31. Определить объемный и массовый расходы воздуха в трубе Вентури диаметрами D = 50 мм и d = 25 мм, если показание манометра перед расходомером М = 0,5 АШа температура воздуха t = 20 " С показание дефференциального водяного манометра, измеряющею перепад давлении в сечениях потока перед расходомером и в его горловине, /г = 150 мм и коэффициент расхода, и = 1. Удельная газовая постоянная воздуха R = 287 Дж/(кг-К). Атмосферное давление принять равным 0,1 МПа. См. указание к задаче VII—29. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...