Корреляции правила

Как указывалось выше, различные авторы, имея дело с мелкими или крупными частицами, т. е. рассматривая течение газа в области преобладания сил вязкости или инерции, ограничиваются первым или вторым членом в правой части уравнения (2.3) и, вводя в основном свои эмпирические коэффициенты, предлагают новые корреляции. [c.37]

При псевдоожижении мелких частиц наблюдался резкий скачок величины коэффициента теплообмена слоя с поверхностью сразу после начала псевдоожижения, что, по мнению авторов, является следствием действия в механизме теплообмена обусловленной движением пузырей конвективной составляющей переноса тепла частицами. Этот скачок менее заметен в слоях крупных частиц при повышенных давлениях, что объясняется увеличение.м вклада конвективной газовой составляющей в общий коэффициент теплообмена с ростом диаметра частиц и давления в аппарате и уменьшением при этом вклада переноса тепла частицами. Как правило, в экспериментах максимальные коэффициенты теплообмена соответствовали скоростям фильтрации газа, примерно на 30% превышающим о причем экспериментально определяемые величины оптимальной с точки зрения теплообмена скорости фильтрации газа с удовлетворительной точностью совпадали с рассчитываемыми по предложенной Тодесом корреляции (3.8). [c.72]

Общее заключение, которое может быть сделано в результате анализа многочисленных опытов по изучению угловых корреляций и продольной поляризации, состоит в том, что все они согласуются с левой поляризацией нейтрино (отрицательная спиральность) и правой поляризацией антинейтрино (положительная спиральность). [c.249]

АНИЗОТРОПИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ. Наиболее тесная корреляция с текстурой материала имеется у тех свойств, которые можно выразить тензорами четвертого ранга. Из механических свойств к ним относятся упругие характеристики. Как правило, характеристики, связанные с пластическим течением, только качественно коррелируют с текстурой. Однако для упругих свойств однозначные общие закономерности установить трудно. В ряде [c.292]

Применимость правила смеси к волокнистым композитам для широкого диапазона условий была объяснена с позиций микромеханики. Задача такого подхода, основанного на учете микродеформаций, заключается в установлении корреляции между свой- [c.245]

Выше было отмечено характерное для малоцикловых испытаний отклонение экспериментальных данных до одного порядка по числу циклов в малоцикловой области долговечностей при жестком нагружении от расчетной кривой усталости типа уравнения (1.2.1). Указанное возможное несоответствие расчета является как следствием непостоянства показателя степени т, так и отражает уровень корреляции характеристик сопротивления малоцикловому разрушению со статическими свойствами (прочность и пластичность) материала, используемыми при вычислении констант правой части уравнения. [c.34]

Планирование эксперимента по оценке связи параметра неровностей поверхности с эксплуатационным Показателем. Такое планирование следует выполнять, учитывая, что эта связь обычно бывает множественной, т. е. эксплуатационный показатель обычно зависит не только от параметра неровностей поверхности, но еще и от других параметров. Поэтому в этом случае, как правило, целесообразно использовать наряду с методами планирования Инженерного эксперимента методы множественной корреляции и регрессии [26, с. 397—407 ]. [c.204]

Функция когерентности между сигналами на входе и выходе произвольной линейной системы всегда равна единице. Это свойство функции когерентности дает право называть ее мерой полной линейной (не обязательно пропорциональной) связи двух случайных сигналов и использовать ее при решении ряда практических задач в тех случаях, когда коэффициент корреляции оказывается непригодным. [c.108]

Проектировщиков гидромашин, как правило, интересуют осредненные характеристики течений на тех или иных режимах работы между тем ряд причин заставляет отнестись более внимательно к изучению пульсационных компонент. Во-первых, осредненные характеристики течений тесно связаны с пульсационными компонентами. Дополнительные турбулентные напряжения в уравнениях Рейнольдса для осредненных компонент представляют собой корреляции пульсационных компонент скоростей потока. Во-вторых, интенсивные пульсационные компоненты являются источником возмущений, вызывающим деформационные колебания различных элементов конструкции гидромашин. Указанные обстоятельства заставляют разрабатывать методы исследования турбулентного потока жидкости в элементах гидромашин, которые позволяют вместе с осредненными вычислить также и пульсационные характеристики потока. [c.103]

Этот метод позволяет исследовать параметрический резонанс любого порядка в зависимости от учета членов разложения в ряд Фурье по малому параметру правых частей уравнений (5.5). В дальнейшем ограничимся, как уже отмечалось, первым приближением, что соответствует исследованию основного резонанса и позволит определить нижнюю границу динамической неустойчивости исследуемой системы. Так как при широкополосном спектре возмуш,ений избежать возникновения основного параметрического резонанса невозможно, то такой вывод является вполне оправданным, а резонансы более высокого порядка для системы со случайными возмуш,ениями в известной степени теряют смысл. Считаем, что время корреляции возмущений % и г[ значительно меньше времени релаксации Тр амплитуды или фазы системы. Если время наблюдения за системой значительно превосходит (но не превосходит величины /Ро), то возможно применение стохастических методов на основе замены реального процесса возмуш,ений % и if] эквивалентными S-коррелированными и использование аппарата процессов Маркова и уравнения ФПК [81 ]. Стохастические методы, связанные с использованием процессов Маркова, могут быть использованы при любом времени корреляции, если уменьшать интенсивность флюктуаций возмущений, оставляя скорость ее изменения постоянной. В этом случае время релаксации амплитуды и фазы будет увеличиваться и условие < Тр будет выполненным. [c.201]

Стохастические методы, связанные с процессом Маркова, могут быть использованы при любом времени корреляции, если уменьшать интенсивность флюктуаций возмущений, оставляя скорость ее изменения постоянной. В этом случае время релаксации амплитуды и фазы увеличивается и условие <С Тр будет выполненным. Для различных конструкций и реальных внешних воздействий типа сейсмических, ветровых и т. п. время корреляции, как правило, значительно меньше времени переходного процесса Тр. В этом случае амплитуда А (t) и фаза (t) являются процессами Маркова. [c.234]

При анализе данных пассивных экспериментов исследуемые факторы, как правило, значительно коррели-рованы, поэтому приходится исследовать тесноту связи как между признаком Y и факторами, так и между факторами. Это необходимо в связи с тем, что множественный показатель тесноты связи (вернее квадрат его значения) является критерием полноты учета факторов, влияющих на рассматриваемый признак. В случае множественного регрессионного анализа значения коэффициентов регрессии удобнее вычислять, пользуясь значениями коэффициентов парной корреляции. [c.91]

Величина показывает, что в коэ( ициенте корреляции нет смысла писать больше двух знаков. Величина коэффициента корреляции 0,78 + 0,03 показывает, что связь между х vl у можно считать не очень уклоняющейся от линейной зависимости. Средние квадратические ошибки уравнений регрессии, вычисленные цод номером 6), показывают, однако, что значения у по х я х по у вычисляются по уравнениям регрессии довольно грубо, что вызывается нижним правым краем поля корреляции. [c.238]

Второе важное обстоятельство — это взаимосвязь программ и согласование результатов испытаний различных групп. Так, испытания по группам 1 и 2 должны планироваться как взаимно дополняющие и дающие в целом полную оценку конструкции. Вообще проверка отдельных свойств изделия при испытании в имитированных реальных условиях применения не должна дублироваться в лаборатории, если цель испытаний состоит только в оценке работоспособности изделия в условиях эксплуатации. Однако поскольку обычно имеется значительная неопределенность в корреляции между лабораторными испытаниями (и выбранными уровнями внешних факторов) и действительными условиями эксплуатации, то желательно дублировать как можно больше испытаний и воздействий внешних факторов в группах 1 и 2, чтобы результаты лабораторных испытаний в следующих группах 3 и 4 можно было непосредственно коррелировать с ожидаемыми рабочими характеристиками серийного изделия в полевых условиях. Например, определение вибраций конструкции управляемого снаряда, как правило, относится к испытаниям группы 1, проводимым ранее других испытаний, а требования в отношении вибропрочности контейнеров и отсеков устанавливаются такими же, как и для всего снаряда. Но во время летных испытаний может быть установлено, что наблюдаются как затухание, так и усиление вибраций, и поэтому требования к вибропрочности отдельных контейнеров при более поздних испытаниях группы 1 и испытаниях групп 3 и 4 должны быть соответственно изменены. Такая корреляция может быть достигнута только при условии, что воздействие вибраций будет включено в испытания как группы 1, так и группы 2. [c.221]

Однако в наших опытах при режимах интенсивного перемешивания слоя был обнаружен интересный и благоприятный для применения приближенных обобщенных корреляций факт, что средние по поверхности горизонтальной трубы значения а сравнительно близки при разнообразных местах расположения этой трубы в пучке (рис. 10-24). Они близки и к а одиночной горизонтальной трубы, хотя величина и ход изменения каждого из локальных коэффициентов теплообмена, как правило, совершенно различны в этих случаях. В известной мере это может быть объяснено тем, что во всех случаях здесь получились близкие эффективные порозности слоя /Пэф для каждой трубы. [c.402]

Рассмотрим основные источники погрешностей при измерении сечений. Принятые в системах групповых констант сечения получены путем оценки результатов измерений и содержат в себе все возможные погрешности эксперимента и представляют собой случайные величины. Эти погрешности разные по своему происхождению и по корреляционным свойствам. В эксперименте для определения сечения в отдельной энергетической точке необходимо провести несколько измерений, каждое из которых обладает своей погрешностью. Эти погрешности являются между собой, как правило, независимыми, а корреляции погрешностей возникают вследствие определенных особенностей современных экспериментов. Применение одних и тех же образцов, стандартов, детекторов, источников и селекторов нейтронов для измерения ядерных характеристик ведет к корреляциям погрешностей. [c.312]

Если ввести коэф. корреляции г , равный отношению второго члена правой части к произведению Ах -Лр, то Н. с. (5) примет вид [c.321]

Б следующем параграфе приведены примеры точно решаемых уравнений 1-го порядка, на которых проиллюстрирована быстрая сходимость высших приближений к точным решениям не только в области е, т) 1, но и когда е, т) 1 при использовании для расцепления корреляций правил квазинормальности. [c.92]

Имеется несколько возможных путей представления данных по снижению сопротивления, и часто то, что кажется противоречащим действительности, на самом деле оказывается просто следствием иного выбора системы графического представления. Рассмотрим график зависимости коэффициента трения от числа Рейнольдса типа приведенных на рис. 7-1 и 7-2. Линии 7 относятся к ньютоновским жидкостям, причем левые ветви соответствуют паузейлевому закону, справедливому для ламинарных течений, а правые ветви обычно представляют собой корреляции для гладких труб. [c.281]

Рис. 5.10. Корреляция между W (373,15 К) и 7 (0 К). Линии 1 и 2 обозначают границы, между которыми лежит большинство экспериментальных точек МН — линия, ниже которой должны лежать все экспериментальные точки, если соблюдается правило Маттисена. Значение ag для идеальной платины а= [117(373,15 К) — 1] [14].

В преде.льном с.лзгчае большп.х значений t первый член в правой части уравнения (2.110) принимает вид выражения для среднеквадратичного смещения частицы. Коэффициент турбулентной диффузии жидкости, полученный из формулы Тейлора с использованием выражения для коэффициента корреляции (2.111) имеет вид [c.74]

Дальнейшее развитие событий показало, что прав был Бор. Однако и рассуждения ЭПР не были бесплодными. Хотя они и направили некоторые научные исследования в тупиковые направления, но активизировали также и плодотворные исследования по фундаментальным аспектам квантовой теории. Речь при этом идет в первую очередь о квантово-механи-ческой корреляции и несепарабельно-сти квантовой системы. [c.414]

Наиболее широкое распространение получил импульсный акустический метод, основанный на определении скорости распространения упругих волн в различных структурных направлениях стеклопластика непосредственно в изделии. Многими исследователями получены эмпирические уравнения однопараме-тровой связи между механической и одной какой-либо физической характеристикой. В основном эти уравнения связывают прочность или упругость материала со скоростью распространения упругих волн. Оценка физико-механических свойств (прочность, упругость) стеклопластика в изделии только по скорости упругих волн, как правило, недостаточно надежна. Сравнительно низкое значение коэффициента корреляции и существенное отклонение фактических значений прочности от рассчитанных по корреляционному уравнению ограничивают широкое применение этого метода на практике. [c.151]

Многопараметровая корреляция, как правило, существенно повышает надежность статистической связи. Нелинейные корреляционные многопараметровые iуравнения наилучшим образом описывают связь между исследованными параметрами. [c.166]

Увеличение содержания молибдена в рассматриваемых сплавах выше 10%, как правило, ускоряет разрушение при КР [186, 211, 212] и вместе с тем усиливает планарность скольжения в Р-матрице [216]. Такое же влияние оказывает ванадий [216], поэтому склонный к КР сплав Ti—13 V—11 Сг—3 А1 деформируется путем планарного скольжения [212]. Этот и другие примеры [186] показывают, что в метастабильных р-сплавах, как и в а-сплавах, существует общая корреляция между планарностью скольжения и склонностью к КР. [c.103]

Н] [314] и удерживает дислокации от поперечного соскальзывания вокруг малых частиц и от выхода. Что касается пределов, в которых характер скольжения зависит от величины энергии дефектов упаковки (ЭДУ) то на рис. 12 показана область составов нержавеющих сталей, при которых ЭДУ велика и, следовательно, склонность к водородному охрупчиванию должна быть мала. Например, сталь 310 (см. табл. 3) имеет высокую ЭДУ и, как правило, испытывает низкие (или нулевые) потери пластичности при экспозиции в водороде [278]. Однако при повышенном содержании водорода [337] или при испытаниях в условиях низких температур [84, 337], то есть при усилении планарности скольжения, для стали 310 также наблюдается увеличение потерь пластичности. Этот пример еще раз подтверждает, что ЭДУ является лишь одной из переменных, влияющих на планарность скольжения. Однако если рассматривать именно ее влияние, то из рис. 14 п 16 видно, что заметные потери пластичности возникают при уменьшении ЭДУ примерно до 40 мДж/м , как в нержавеющей стали 309 5 [74]. Рассматриваемая корреляция согласуется и с тем, что при низких уровнях ЭДУ в испытаниях на КР наблюдается, в основном, транскристаллитное растрескивание [78]. [c.140]

Это неравенство непосредственно вытекает из равенства (2,45), так как второе слагаемое в его правой части положительно. Знак равенства в (2.46) верен только для сигналов с прямолинейной регрессией. Далее, корреляционное отношение равно нулю, 421 = только в одном случае когда i,2(a i) = onst, т. е. когда сигнал 2(0 не зависит от i(i). Действительно, в этом случав коэффициент корреляции равен нулю, R i = О, и, поскольку линия регрессии ji2(a i) = onst —это прямая линия, второе слагаемое в правой части (2.45) также равно нулю. Само собой разумеется, что для другого корреляционного отношения имеет место равенство, аналогичное (2.45), [c.74]

Для реальных механических систем, которые моделируют строительные конструкции и сооружения, и реальных внешних воздействий типа ветра, сейсмики и волнения время корреляции, как правило, значительно меньше времени переходного процесса. Так, например, для железобетонных каркасных сооружений время переходного процесса составляет примерно 9—12 с, для металлического каркаса примерно 18—20 с, а время корреляции ветрового или сейсмического воздействия, если его в первом приближении рассматривать стационарным, составляет примерно 1—1,5 с [5]. Поэтому условия применения стохастического метода и замены реального процесса внешних возмущений на эквивалентный б-коррелированный процесс можно считать выполненными. Эти условия позволяют также в обобщенном уравнении ФПК [81] пренебречь членами для s > 2 и для определения плотности вероятности использовать обычное уравнение ФПК. Разумеется, что возможны случаи, когда указанные выше условия не будут выполнены, и тогда необходимо рассматривать обобщенное уравнение ФПК. [c.186]

Бандажи. Бандажи паровозов изнашиваются неравномерно. Наибольший износ имеет место на бандажах ведущей оси (рис. 3), причем, как правило, в одной точке поверхности нарастает. Связь между равномерностью износа ведущих бандажей по их окружности (разность наибольшего и наименьшего проката) и измерителем работы (пробег на 1 мм проката) характеризуется для паровозов серии ФД коэффициентами корреляции от —0.252 до —0.374. Пробег также тем <5ольше, чем меньше разница в износе бандажей всех сцепных осей. [c.215]

Однако учет пространственности распределений значительно усложняет модель (см., например, решение двумерной задачи, выполненное Р.И. Вейцма-ном [9]) и делает ее труднодоступной для выполнения расчетов. С другой стороны, в настоящее время не созданы приемлемые методики измерения пространственных корреляций температур, и при отсутствии информации о распределенных граничных условиях пространственная модель становится мало пригодной для практических целей. Кроме того, усталостные характеристики материала, используемые при оценке долговечности, также, как правило, получены при простом напряженном состоянии. Данные по прочности при напряжениях, локализованных на малых площадках, отсутствуют. [c.8]

И в кристаллах, и в сплавах высокотемпературная фаза является неупорядоченной. Такая ситуация, как правило, типична для всех видов упорядочения. При повышении темп-ры разупорядочпвающее тепловое движение становится более интенсивным, что приводит при достаточно высоких темп-рах к разрушению корреляций, т. е. к отсутствию дальнего порядка и ослаблению ближнего порядка (к уменьшепию Не)- [c.557]

Отсутствие корреляции между разл. механизмами рассеяния приводит к приближённому соотношению Ун = Е1//,, где 1 — длина свободного пробега относительно определённого механизма рассеяния. Этим объясняется эмпирич. Маттиссена правило, согласно к-рому сопротивление конкретного образца М. есть сумма остаточного сопротивления рд, обусловленного рассеянием на дефектах решётки (совпадает с р при Т ОК), и сопротивления идеального кристалла рид, обязанного рассеянию на фононах н др. квазичастицах. Гл. причина температурной зависимости — рассеяние электронов на фононах. При Г Йд (йд— Дебая температура) р к р д причём типичное зна- [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...