Сопротивление остаточное

Эти эффекты описать математически достаточно сложно. Разработаны варианты теории течения, в которых сделаны попытки учета этих эффектов. Для учета анизотропии упрочнения введены понятия микронапряжений , или добавочных напряжений, характеризующих сопротивление остаточным деформациям, и активных напряжений, определяющих нагружение. В простейшем случае трансляционной анизотропии уравнение поверхности деформирования (3.66) представляется в виде [c.88]

В ЭТОМ случае необходимо замерять удлинение на один — два порядка меньше, чем предел текучести, обусловливающий остаточное удлинение 0,2%, а это можно измерить только с помощью точных тензометров, позволяющих делать большие увеличения. Диаграмма с подобными измерениями представлена на рис, 13. Из-за сложности измерений обычно определяют предел текучести, который еще можно принимать за истинное напряжение. Предел текучести — это напряжение, вызывающее остаточную деформацию, равную 0,2% щироко применяемый показатель, рассматриваемый как начальное сопротивление остаточной деформации (Rpo.i). [c.32]

На этом рисунке приведена также кривая 3 изменения сопротивления остаточного ствола дуги. При токе, стремящемся к нулю, и при конечной величине напряжения сопротивление, естественно, стре-54 [c.54]

Для характеристики процессов, происходящих в дуговом промежутке во время паузы тока, можно воспользоваться, кроме остаточного тока, еще сопротивлением остаточного ствола дуги. Имея осциллограмму напряжения и тока, легко вычислить для каждого момента времени величину сопротивления и по точкам построить кривую изменения сопротивления во времени. Пример такого построения можно видеть на рис. 2-67. Сопротивление остаточного ствола, быстро поднявшись перед переходом тока через нуль, затем остается почти неизменным в течение около 30 мксек, после чего начинает возрастать. При приближении времени к 50 мксек сопротивление стремится к бесконечности, что свидетельствует о приближении остаточного тока к нулю. [c.56]

Кривые сопротивления остаточного ствола дуги позволяют выяснить некоторые особенности процесса при переходе тока через нуль лучше, чем осциллограммы тока и напряжения. Построим кривую сопротивления по осциллограммам рис. 2-70. Эта кривая представлена на рис. 2-71. Из нее видно, что после перехода остаточного тока через нуль (начало координат) сопротивление быстро возросло до величины около 1,8 ком, а затем перешло через максимум и стало непрерывно падать. Очевидно, что ток, проходивший через остаточный ствол дуги, был достаточен для разогревания последнего, что и вело к увеличению проводимости или, что то же, к падению сопротивления ствола дуги. В конечном счете это привело к повторному зажиганию дуги. [c.56]

На рис. 2-72 показана зависимость сопротивления остаточного ствола дуги во времени в случае гашения дуги в трубчатом разряднике. Эта зависимость была получена при отключении тока 150 а, лежащем ниже минимального тока (400 а), при котором гарантируется успешная работа разрядника. Поэтому на рис. 2-72 видно, что остаточный ток дважды делал попытку повторного зажигания дуги (провалы на кривой), но в конце концов эти попытки не увенчались успехом, и сопротивление продолжало быстро возрастать. Дуга была погашена. [c.56]

Рис. 2-71. Зависимость сопротивления остаточного ствола дуги Р от времени I при тепловом пробое дугового промежутка.

Рис. 2-73. Зависимость начального сопротивления остаточного ствола дуги o. д от частоты восстанавливающегося напряжения /о-

Рис. 2-75. Зависимость сопротивления остаточного ствола дуги У от времени 1.

Следует помнить, что это уравнение справедливо только тогда, когда верны сделанные нами допущения. В частности, при низкой собственной частоте колебаний контура со уравнение (8-13) становится неточным следовательно, неточным будет и окончательное уравнение (8-14). В этом случае необходимо пользоваться уравнением (8-12) без упрощений. При небольших значениях напряжения цепи 0 нельзя пренебрегать сопротивлением остаточного ствола дуги, которое шунтирует емкость С и может существенно изменить расчетную схему и распределение тока по параллельным ветвям. При наличии большой нагрузки, включенной последовательно с выключателем, расчетная схема снова меняется. [c.211]

Наличие остаточного тока в выключателе после перехода отключаемого тока через нуль действует подобно шунтирующему сопротивлению. Сопротивление остаточного ствола дуги может иметь величину порядка тысяч омов при небольших напряжениях сети и порядка десятков тысяч омов при напряжениях ПО—220 кв и более. Такие сопротивления при небольших напряжениях сети могут оказать влияние на ВН, уменьшив частоту переходного процесса и даже переведя колебательный проц-есс в апериодический. При более 214 [c.214]

Достоинством моста является использование только постоянных сопротивлений, остаточная индуктивность которых может быть сделана значительно меньшей, чем у переменных сопротивлений. [c.272]

Созревание эмульсии 162, Сопротивление волновое 542, Сопротивление остаточное 542, 545. Сопротивление судна 541, Сопротив.ление трения 542, Сортировка листа 769, Сортировочные устройства 294. Спектр молекулярный 260, [c.461]

Упругопластическое деформирование металла приводит к возникновению в поверхностном слое заготовки остаточных напряжений, растяжения или сжатия. Напряжения растяжения снижают сопротивление усталости металла заготовки, так как приводят к по явлению микротрещин в поверхностном слое, развитие которых ускоряется действием корродирующей среды. Напряжения сжатия, напротив, повышают сопротивление усталости деталей. Неравномерная релаксация остаточных напряжений искажает геометрическую форму обработанных поверхностей, снижает точность их взаимного расположения и размеров. Релаксация напряжений, продолжающаяся в процессе эксплуатации машин, снижает их качество и надежность. [c.268]

Особая роль сварных соединений в вопросах прочности конструкций при переменном нагружении привлекла пристальное внимание многих исследователей к свойствам материала соединения, а также к проблеме влияния остаточных сварочных напряжений (ОСН) на развитие трещин усталости [23, 235, 361]. Первоначально делались попытки методами механики разрушения получить интегральные сведения о сопротивлении [c.196]

Эластичность резины сочетается с высоким сопротивлением разрыву и истиранию, газо- и водонепроницаемостью, химической стойкостью, хорошими электрическими свойствами, небольшим удельным весом. Прочностные свойства оцениваются пределом прочности при разрыве а , относительным удлинением в момент разрыва Д/ и остаточным удлинением после разрыва 3. [c.376]

Диаграмма растяжения хрупких материалов показана на рис. 92, г, где отклонение от закона Гука начинается при малых значениях деформирующей силы. Эта диаграмма не имеет площадки текучести. Образцы разрушаются при очень малой остаточной деформации без образования шейки. За характеристику прочности хрупких материалов, как и в случае растяжения, принимается временное сопротивление. [c.135]

Заметные остаточные деформации появляются в пластичных материалах, когда напряжения достигают предела текучести. Разрушение наступает, когда напряжения достигают величины временного сопротивления при этом деформации хрупкого материала могут быть незначительными. Итак, для деталей, изготовленных из пластичного материала, опасным напряжением можно считать предел текучести, а для деталей из хрупкого материала — временное сопротивление. [c.118]

Это связано с тем, что даже однократное превышение максимальным напряжением временного сопротивления вызывает разрушение, а для чугуна это также связано с остаточными напряжениями и неоднородной структурой. [c.13]

Исследование процессов, происходящих при закалке и отпуске сталей. В результате закалки в структуре стали появляются две метастабильные фазы — мартенсит и остаточный аустенит. Мартенсит из-за большего содержания углерода и высокой плотности дислокаций вследствие фазового наклепа, имеет значительно большее сопротивление, чем феррит. Сопротивление остаточного аустенита выше, чем мартенсита. На рис. 9.40 представлены зависимости р от содержания углерода в стали. В процессе отпуска происходит распад мартенсита с образованием с мелкодисперсной карбидной фазы, что ведет к падению р. Другой причиной такого падения электросопротивления являеггся и превращение остаточного аустенита (9.32]. [c.90]

Кроме действительного начального сопротивления остаточного ствола дуги, существенное значение для характеристики его поведения имеет постоянная времени 0. Исследования показывают, что постоянная времени не зависит ни от амплитуды (в некоторых пределах, определяемых тепловым п)эобоем дугового промежутка), ни от собственной частоты восстанавливающегося напряжения. В работе [Л. 2-25] была установлена некоторая зависимость постоянной времени 0 от тока и длины дуги в маломасляных выключателях. Эта зависимость приведена на рис. 2-74. Она значительна при малых токах (слабое газо-масляное дутье) и весьма мала при больщих токах (сильное дутье). [c.58]

Рис. 8-12. ГЗависимость сопротивления остаточного ствола дуги / ост от времени t.

Пружинную проволоку перед волочением обычно подвергают патен-тированию. Патентированная проволока со структурой сорбита обладает чрезвычайно высоким запасом пластичности и упрочняется до очень высоких значений временного сопротивления. Остаточный аустенит в этих сталях должен сводиться к минимуму, так как даже в небольших количествах (2—4 %) он значительно понижает предел упругости стали и сопротивление релаксации напряжений. [c.23]

Электронные ключи по многим параметрам (ненулевому прямому и небесконечному обратному сопротивлению, остаточному напряжению, токам утечки, времени восстановления и т. п.), кроме быстродействия, уступают релейным. По принципу действия электронные ключи делятся на последовательные (рис. [c.234]

Так, небольшой перегрев при закалке приводит к огрублению структуры, укрупнению игл мартенсита. Это охрупчивает сталь и является совершенно й едолтусиимьим. Отпуск при температуре более высокой, чем 150— 160°С, снижает твердость и уменьшает сопротивление износу деталей подшипников, В стали ШХ15—наиболее распространенной шарикоподшипниковой стали—при закалке часто фиксируется повышенное количество остаточного аустенита (порядка 10—15%), который при последующей эксплуатации может превратиться в мартенсит и вызвать нежелательное изменение объема. Чтобы этого избежать, прецизионные. (особо точного изготовления) подшипники подвергают обработке холодом с охлаждением до (—10) —(—20)°С в соответствии с [c.407]

Мероприятия, уменьшающие внешние сварочные деформации, направлены на снижение остаточного укорочет1я и устранение несимметричности его распределения, а также на повышение сопротивления свариваемых элементов деформированию. Они могут быть реализованы на этапе конструирования или изготовления сварного узла. Часто полностью устранить сварочные деформации не удается. 11оэтому при необходимости возможно применение правки уже готовых сварных заготовок. [c.251]

Предварительная пластическая деформация приводит к довольно существенному уменьшению величины а<г и слабее влияет на коэффициент т . Слабая зависимость гпт от ев достаточно легко объяснима. Дело в том, что переползание дислокаций и поперечное скольжение, определяющие б ск, являются существенно термоактивированными процессами и в гораздо меньшей степени чувствительны к дислокационной структуре материала, возникающей при его пластическом деформировании. Что касается влияния предварительной деформации на Od, то здесь необходимо дать некоторые пояснения. Полученный результат по снижению величины оа от предварительной деформации сначала кажется противоречивым, так как параметр Од имеет смысл прочности матрицы или границы соединения матрицы с включением, которая не должна меняться при деформировании. Указанный вывод действительно имел бы место, если бы мы рассматривали локальную прочность материала в масштабе порядка длины зародышевой трещины. В зависимости же (2.7) под Od понимается некоторая осредненная не меньше, чем в масштабе зерна, интегральная характеристика, отражающая сопротивление материала зарождению микротрещины. Поэтому при наличии предварительного деформирования материала необходимо учитывать возникающие остаточные микронапряжения. В этом случае в первом приближении параметр а<г можно определить по зависимости [c.107]

Практика эксплуатации сварных нетермообрабатываемых конструкций в условиях циклического нагружения показывает, что в большинстве случаев разрушения возникают в сварном шве или области сопряжения шва с основным металлом. Это связано с комплексом факторов, снижающих работоспособность сварных соединений, основными из которых являются концентрация напряжений и деформаций в зонах сопряжения шва с основным металлом, остаточные сварочные напряжения (ООН), а также ухудшение характеристик сопротивления усталости металла шва и зоны термического влияния по отношению к основному металлу [59, 119, 144]. [c.268]

Прежде чем перейти к подробному обсуждению зависимости удельного сопротивления металлов и полупроводников от температуры, коснемся особенностей поведения концентрированных сплавов. Введение значительного количества примесных атомов в твердый раствор приводит к искажению кристаллической решетки. Вследствие этого появляется дополнительный вклад в рассеяние. Его величина почти не зависит от температуры и может во много раз превышать долю электрон-фонон-ного рассеяния в чистом металле. Изменение остаточного удельного сопротивления неупорядоченного сплава Си—Аи в зави- [c.191]

Точный платиновый термометр сопротивления, который обсуждался в предшествующих разделах, является тонким и хрупким прибором. Механические сотрясения, даже не столь сильные, чтобы повредить кожух, вызывают напряжения в чувствительном элементе и увеличивают его сопротивление. В некоторых конструкциях термометров повторные сотрясения в осевом направлении могут привести к сжатию витков проволоки и в конечном счете к замыканию между витками. Помимо этих деликатных приборов, существуют также технические платиновые термометры сопротивления, конструкция которых выдерживает использование в нормальных производственных условиях. Выпускается множество самых различных типов технических термометров. Общим для всех них является то, что чувствительный элемент прочно закреплен, а часто просто заделан в стекло или керамику. Это Делает термометр исключительно прочным, но в то же время пбнижaJeт стабильность его сопротивления. Причин относительной нестабильности сопротивления по сравнению с точным лабораторным термометром две. Во-первых, чередование нагрева и охлаждения приводит к тому, что вследствие различия в коэффициенте теплового расщирения у платины и материала, охватывающего проволоку, чувствительный элемент испытывает напряжения, приводящие к изменению его сопротивления, и возникают остаточные деформации, которые также сказываются на величине сопротивления. Влияние механических напряжений можно снять отжигом при достаточно высокой температуре, однако остаточные деформации устранить, разумеется, невозможно. Во-вторых, при высоких температурах происходит изменение сопротивления вследствие диффузионного загрязнения платины окружающим материалом. Хотя воспроизводимость результатов, получаемых с помощью технических платиновых термометров сопротивления, уступает воспроизводимости прецизионных платиновых термометров сопротивления, она существенно лучще, чем у термопар, работающих в условиях технологического процесса. По этой причине многие миллионы платиновых термометров сопротивления используются в технике, промыщленности, авиации и т. д. [c.221]

Предел текучести а ,2 является расчетной характеристикой, некоторая доля от 0о.., определяет допустимую нагрузку, исключающую остаточную деформацию. Если допустимые напряжения определяются величиной упругой деформации (жесткая ко11Струкция), то в расчетах используется величина модуля упругости Н. В этом случае стремиться к получению высокого значения не следует. Велич1П1Ы сгп. ц и СТц,о характеризуют сопротивление малым деформациям. [c.63]

Наиболее желательна высокая скорость охлаждения (выше критической скорости закалки) в интервале температур -/И,, для подавления распада переохлажденного аустенита в области нерл1гг-ного и промежуточного превращения и замедленное охлаждеяпе в интервале температур мартенситного превращения. И,, /И . Высокая скорость охлаждения в мартенситном интервале 1емиера-тур нежелательна, так как ведет к резкому увеличению уровня остаточных напряжений и даже к образованию трещин. Особенно опасны растягивающие напряжения, которые в условиях временного снижения сопротивления пластическим деформациям стали в период превращения могут вызвать трещины. В то же время слишком медленное охлаждение в интервале температур М — Af может привести к частичному отпуску мартенсита и увеличению количества остаточного аустенита вследствие его стабилизации, что снижает твердость стали. [c.204]

Кривая истинных напряжений при растяжении малоуглеродистой стали представлена на рис. 105, б. Точке В соответствует начало возникновения остаточной деформации и истинное напряжение, являющееся пределом текучести. Точке Е отвечает наибольшая сила Рчжс, которую выдержал образец во время испытания. По ней определяется величина истинного временного сопротивлени Sg. Деформация образца от начала растяжения до момента, отвечающего точке , равномерна по длине образца. Абсцисса точки Е ( е) представляет наибольшее равно- [c.100]

Диаграмма механического состояния состоит из двух диаграмм (рис. 177) — собственно диаграммы механического состояния (слева) и кривой деформации в координатах т акс — Умакс- При построении диаграммы по оси ординат откладывают наибольшее касательное напряжение т акс. а по оси абсцисс — наибольшее эквивалентное растягивающее напряжение по второй теории прочности (аэквп). На диаграмму наносят предельные линии, соответствующие пределу текучести при сдвиге, сопротивлению срезу и сопротивлению отрыву 5от. Отклонение линии сопротивления отрыву вправо выше предела текучести (рис. 177) соответствует возрастанию сопротивления отрыву с появлением остаточных деформаций. [c.192]

Поэтому широко применяют поверхностные упрочнения. Их эффект складывается из упрочнения поверхностного слоя и из создания в нем остаточных сжимающих напряжений, которые вычитаются из опасных растягивающих напряжений от внешней нагрузки. Попсрхностные упрочнения цементацией и зикалкой повышают, по сравнению с объемной закалкой до той же твердости, сопротивление усталости на 30...40 % и более. [c.33]

В случаях, когда резьба накатана после термической обработки, остаточные напряжения во впадинах повышают сопротивление усталости винтов. При знакопеременном цикле изменения напряжений и среднем напряжении 0 = 0 предельная амплитуда напряжений Оопи накатанной резьбы составляет (1,5...2)о i С ростом От ДО 0,5от предельная амплитуда уменьшается примерно по линейному закону ДО значений, близких предельной амплитуде нарезанной резьбы (в пределах до 20 %). При дальнейшем повышении 0 она не меняется (см. штриховую предельную линию прочности на рис. 7.28). [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...