Суммарные полосы

С целью установки датчиков делали шурфы до наружной поверхности труб. В местах установки датчиков снимали гидроизоляцию, а поверхность труб зачищали наждачной бумагой. Для оптимизации расстановки датчиков поэтапно определяли особенности распространения волн и характеристики акустических шумов на участке коллектора низкого давления в штатном режиме работы агрегатов. На первом этапе использовали частотные фильтры системы на диапазон 30-200 кГц и соответствующие приемники. Уровень шумов при данном частотном диапазоне, приведенный к входу принимающего устройства, составил около 5000 мкВ (42 бВ относительно 1 мкВ). Столь высокий уровень шумов не позволял проводить измерение эмиссии в указанном частотном диапазоне, так как существенно снижался динамический диапазон системы. В связи с этим на втором этапе был использован диапазон 200-500 кГц, и уровень акустических шумов составил около 10 мкВ (20 бВ), что предпочтительнее при проведении акустических измерений. С помощью регистратора РАС-ЗА были записаны реализации шумов в частотных полосах 30-200 и 200-500 кГц, на основе которых получили частотный спектр шумов на объекте в суммарной полосе 30-500 кГц. Анализ спектра показал, что наиболее эффективным является использование полосы частот 100-500 кГц. [c.201]

Поэтому на втором этапе аппаратура АЭ была перестроена на частотный диапазон 200-500 кЙ . В этом частотном диапазоне уровень акустических шумов составил около 10 мкВ (20 дБ) и был более предпочтительным для акустических измерений. С помощью регистратора РАС-ЗА записали реализации шума в частотных полосах 30-200 и 200-500 кГц, на основе которых получили частотный спектр шума объекта в суммарной полосе 30-500 кГц. Анализ частотного спектра показал, что наиболее эффективно было бы использовать полосу частот 100-500 кГц, однако на момент измерений таких фильтров не было в наличии. [c.157]

Суммарные полосы 287 Сферические волчки [c.623]

Параллельные полосы такого рода были найдены в спектрах поглощения СНз и СВз. На фиг. 96, а приведена фотография полосы 2140 А СОз. К сожалению, линии несколько уширены из-за предиссоциации, но параллельная структура полосы видна четко. На фиг. 97 схематично показаны подполосы и их наложение в частности, можно видеть, каким образом из-за сильного чередования интенсивности в подполосе К = О появляется слабое чередование интенсивности в суммарной полосе, если молекула плоская в одном из состояний. Наоборот, едва заметное чередование интенсивности в хвосте Р-ветви и сильное чередование в начале Л-ветви СВз (в спектре фиг. 96, а линия Л (0) отсутствует вообще или очень слаба), несомненно, говорит о том, что молекула плоская по крайней мере в одном состоянии. То, что она плоская или почти плоская также и в другом состоянии, следует из того факта, что в системе полос наблюдается только одна интенсивная полоса. В соответствии с принципом Франка — Кондона это означает, что геометрическая конфигурация молекулы в обоих состояниях почти одинакова. При этом не исключается возможность того, что конфигурация молекулы настолько близка к плоской, что инверсионное удвоение очень велико, и при комнатной температуре наблюдается только один подуровень. [c.226]

Во втором столбце приведен уровень сигнала в центре полосы каждого прямоугольного фильтра в третьем — величина спектральной плотности в четвертом — интенсивность сигнала в суммарной полосе в пятом — интенсивность сигнала в суммарной полосе в логарифмическом виде. [c.371]

Для оптимизации расстановки датчиков АЭ проводились измерения распространения волн и характеристик акустических шумов на участке коллектора низкого давления в штатном режиме работы агрегатов в два этапа. На первом были использованы частотные фильтры системы АЭ на диапазон 30-200 кГц и соответствующие приемники. Измерения шума для данного частотного диапазона показали, что их уровень, приведенный ко входу ПУ, составляет величину порядка 5000 мкВ или 42 дБ относительно 1 мкВ. Такой высокий уровень, шумов не позволял проводить измерения АЭ на объекте в указанном частотном диапазоне, поскольку при таких пороговых уровнях существенно снижается динамический диапазон системы. Поэтому на втором этапе аппаратура АЭ бьша перестроена на частотный диапазон 200-500 кГц. В этом частотном диапазоне уровень акустических шумов составил величину порядка 10 мкВ (20 дБ), который являлся более предпочтительным для акустических измерений. С помощью регистратора РАС-ЗА были записаны реализации шума в частотных полосах 30-200 и 200-500 кГц, на. основе которых был получен частотный спектр шума объекта в суммарной полосе 30-500 кГц, приведенный на рис. 20. Анализ приведенного графика показывает, что наиболее эффективно бьшо бы использовать полосу частот 100-500 кГц, однако на момент измерений такие фильтры не имелись в наличии. [c.91]

Для анализа в отработавших газах суммарных углеводородов (СрН, ) наиболее широкое применение получили методы ИКС и пламенно-ионизационное детектирование (ПИД). ИКС-анализаторы с оптико-акустическим детектором компактны, обладают высоким быстродействием, относительно дешевы и доступны. Основным их недостатком является достаточно высокая ошибка, вносимая нестабильностью состава углеводородов в ОГ. Поскольку отдельные углеводороды обладают каждый своей полосой поглощения, то создать универсальный детектор на С Н не удается. Обычно ИКС-анализаторы калибруют по -гексану или пропану — наиболее характерным углеводородам, входящим в состав ОГ. [c.21]

Измерения теплового запаздывания в ракетных двигателях были проведены Карлсоном [91, 92). Его метод состоял в независимом измерении температуры газа и температуры частиц в одном сечении. В двух узких диапазонах длин волн наблюдалось спектральное излучение. Центральная линия первого диапазона соответствовала одной из В-линий натрия, что позволяло определить суммарное излучение газа и частиц вторая полоса соответствовала интервалу длин волн, на котором атомарный [c.323]

Эти условия в общем случае должны выполняться, так как колебания Е х и Ех, (или соответственно Еу и Еу ) когерентны. Однако для того, чтобы на экране наблюдалась стационарная суммарная картина (V О), необходимо также, чтобы максимумы одной системы полос не совпадали с минимумами другой. Из равенств (5.33) и ( 5.34) следует, что, кроме неравенства нулю каждого из интерференционных членов для возникновения интерференции нужно еще потребовать, чтобы и их сумма была отлична от нуля [c.204]

В толщинометрии широко используют принцип постоянного потока. Суммарная толщина полосы и клина в любой момент времени, за исключением переходного процесса, равна толщине образца в потоке сравнения (или интенсивность потока в любой [c.391]

В процессе испытаний сигналы АЭ принимали в полосе частот 300-500 кГц и регистрировали суммарный счет N- в функции числа циклов нагружения iV,. Помимо того, была осуществлена [c.491]

Структура суммарного дифракционного поля резко меняется, если трещина представляет собой вытянутую полосу конечной ширины с двумя острыми краями, перекрываемыми пучком падающих лучей (рис. 1.24). При этом наряду с зеркально отраженным полем у каждого острого края трещины образуются два дифракционных поля, а на приемник приходит суммарный сигнал от обоих краев, образуя суммарное дифракционное поле, амплитуда которого становится зависимой от пространственной частоты. [c.39]

Из формулы (89) следует, что если А равна нулю или четному числу полуволн, то / = 4/1, т. е. имеет место усиление суммарной интенсивности пучков по сравнению с суммой их интенсивностей а если она равна нечетному числу полуволн, то / = О, т. е. суммарная интенсивность будет нулевой. Это соответствует принципу сохранения энергии. При параллельности рассматриваемых пластин поверхность верхней пластины будет равномерно освещённой Если пластины расположить под углом а друг к другу, т. е. создать между их внутренними поверхностями воздушный клин, то на поверхности верхней пластины будут видны чередующиеся светлые и темные интерференционные полосы, параллельные ребру клина, каждая из которых является геометрическим местом точек одинаковой толщины промежутка 1 между внутренними поверхностями пластин, причем этот промежуток равен [c.89]

Полосы, полученные путем холодной ковки (суммарная степень обжатия б5%) литого алюминия А 999, распускались на заготовки, из которых изготавливались цилиндрические гагаринские образцы для механических испытаний и плоские (рабочее сечение 5X2,5 мм ) образцы для исследования на установке ИМАШ-5С-65, снабженной радиационным нагревателем и аппара- [c.126]

При сделанных предположениях 1.1 —1.3 (см. 2 данной главы) обеспечивается единственность решения 2 =Г (ф) уравнения (1. 35) движения машинного агрегата в каждой точке полосы (1. 31). При заданных начальных условиях это решение выражает вполне определенный закон изменения суммарной кинетической энергии всех звеньев машинного агрегата и масс обрабатываемого продукта, находящихся на них, в зависимости от угла поворота (р главного вала. [c.29]

Множество точек полосы (7.3), в которых суммарный приведенный момент (7.1) обращается в нуль [c.248]

Если принять соглашение о параболической экстраполяции суммарной характеристики М (г, <и) за пределы полосы (8.10) в область отрицательных значений ш, то нижняя ветвь ш= t) инерциальной кривой в промежутках, где с (t) > О, будет лежать ниже полосы (8.10), а в промежутках, где с t) О, — в полосе [c.295]

Общей особенностью оптико-электронных камер HRV, HRVIR и HRG, устанавливаемых на ИСЗ Spot, является возможность отклонения камеры от направления в надир для проведения съемки в стороне от трассы ИСЗ. Благодаря этому суммарная полоса обзора спутника расширяется до 950 км, а периодичность съемки заданного района поверхности Земли снижается до 1—4 су ГОК. Съемка земной поверхности может осуществляться в следующих пяти режимах [c.89]

Панхроматическая камера PAN, установленная на ИСЗ Irs-1 ,1D, осуществляет стереоскопическую съемку в диапазоне 0.50—0.75 мкм с разрешающей способностью 5.8 м. Получаемые изображения используются для топографирования земной поверхности, съемки городских построек, уточнения цифровых карт местности, оценки запасов лесоматериалов и определения видов лесной растительности. Камера состоит из трех линеек элементов ПЗС, каждая линейка имеет полосу обзора 23.9 км, а ширина суммарной полосы составляет 70 км. Положение полосы обзора может отклоняться от трассы на 398 км ( 26°), с шагом в 0.2°, что соответствует удалению от трассы на 2.57 км в надире. С учетом возможности наведения камеры на заданный район на поверхности Земли периодичность повторного просмотра не превышает 5 суток. Потребляемая мощность камеры составляет 55 Вт. [c.106]

СВЯЗИ невелико и в условиях нашего эксперимента ассоциировано 15—30% молекул акцепторов протона, полосы поглош ения комплексов и свободных молекул перекрываются. Для получения полосы поглош ения комплекса из наблюденной суммарной полосы вычиталась полоса ноглош ения свободных молекул. [c.205]

На рр1с. 36 приведена полоса поглощения почти полностью димеризованного раствора родамина 6Ж в воде. Слабое длинноволновое плечо соответствует поглощению мономеров. Суммарная полоса разделена на составляющие с использованием спектрального соотнощения (2.27). [c.77]

В последние годы большое внимание уделялось теории суммарных полос инфракрасного поглощения для многофононных процессов высокого порядка, когда число возникающих фононов доходит до и ==10. Экспериментальные исследования такого поглощения показывают, что при увеличении частоты поглощаемого света коэффициент поглощения меняется с частотой экспоненциально р ехр (—Л(о). В первых теоретических объяснениях этого эффекта использовалось предположение о существовании некоторой отличной от нуля функции, описывающей взаимодействие. Затем методом функций Грина рассчитывался коэффициент поглощения [13, 14]. Анализ свойств симметрии операторов и-фононного взаимодействия с помощью обобщения условий (2.57), (2.58) на коэффициенты ряда Клебща — Гордана, т. е. на коэффициенты приведения для п-фононных процессов, во время написания книги проведен не был. [c.20]

Резкость интерференционной картины. Резкость интерференционной картины будет зависеть от коэффициента отражения нанесенной на пластины пленки. На рис. 5.22 показана зависимость резкости полос интерференции для разных значений R от углового расстояния относительно центра интерференционной картины. Значение R = 0,04 соответствует поверхности чистого стекла, в то время как R = 0,99 соответствует поверхности с многослойным покрытнбм. Следует обратить внимание па то, что при рассмотрении интерференции многих лучей мы полагали R + Т = I, т. е. пренебрегали поглощением внутри пластинки. Однако при нанесении на поверхность пластины полупрозрачного металлического слоя происходит поглощение, в результате чего интенсивность изменится. Поэтому пользуются выражением R + Т + А I, где А — коэффициент суммарного поглощения света отражающими слоями. [c.115]

В самом общем случае суперпозиции двух произвольных электромагнитных полей Ej и Е2 (см. 5.1) было установлено, что равенство нулю среднего значения интерференционного члена исключает возможность возникновения интерференции и в этом случае интенсивности (освещенности) просто складываются. Лишь в тех областях пространства, где О, происходит интерференция. Но в 5.3 рассчитывалось наложение независимых интерференционных картин, осуществляемое с помощью простого оптического устройства. Видимость суммарной картины в некоторых случаях приближалась к единице. Это получалось тогда, когда при почти одинаковой ширине интерференционных полос максимумы одной их системы совпадали с максимумами другой. Очевидно, что этот метод пригоден и для случая Е хЕз, к изучению которого мы сейчас и перейдем. [c.203]

Пусть имеются две электромагнитные волны, поляризованные во взаимно перпендикулярных направлениях, не интерферирующие одна с другой. С помощью оптических устройств можно разложить кансдую волну на две и получить две системы интерференционных полос, свести их вместе в какой-то области пространства и зарегистрировать отличную от нуля видимость суммарной картины. Рассмотрим эту возможность подробнее, исследуя наложение интерференционных полос, создаваемых источником неполяризованного света. [c.203]

Никель выпускают различных марок (в зависимости от чистоты) в виде полос, пластин, лент, трубок, стержней и проволоки. Для изготовления деталей электровакуумных приборов применяют марки Н-0 и Н-1 (с суммарным содержанием N1 + Со не менее 99,99 и 99,93% соответственно), а также никель вакузтмной плавки Нв и НвК (99,90% N1). К положительным свойствам никеля следует отнести достаточную механическую прочность после отжйга (Стр = 400—600 МПа при МП = 35—50%). [c.33]

Электромеханическая контактная) сварка может осуществляться несколькими способами, схемы которых показаны на рис. 18.1 а — точечная контактная сварка (для соединения листов, полос и пакетов листов общей толщиной до 30—35 мм) б — рельефная сварка (для одновременной сварки деталей в нескольких выступающих местах с небольшой суммарной площадью контакта) в — стыковая сварка (для соединения деталей, имеющ их форму стержня) г — шовная роликовая сварка (для выполнения непрерывных и прерывистых швов присоединении деталей толщиной до 4 мм). Контактная сварка осуществляется на специальных сварочр1ых машинах методом сопротивления. [c.258]

На рис. 7.2 представлена диаграмма Грассмана — Шаргута рассматриваемой компрессионной теплонасосной установки. Здесь видны все потери эксергии в элементах установки в результате протекающих в них необратимых процессов. Величина потери эксергии в каждом элементе установки соответствует уменьшению ширины полосы эксергии и условно изображается заштрихованным треугольником, переходящим в выгнутую стрелку >, (эксергетические потери в i-м элемензе установки). В установку подводится эксергия Е, равная электрической мощности электродвигателя 1, поскольку эксергия электрической энергии не характеризуется энтропией. В электродвигателе происходит потеря эксергии равная сумме потерь электрической энергии в машине и приводе. Следовательно, эксергия на выходе из электродвигателя El = E l — Dj. Эксергия на входе в компрессор Eh = Ef Ey, где v — эксергия паров теплоносителя, выходящего из испарителя V. Эта суммарная эксергия преобразуется в компрессоре в эксергию сжатых паров теплоносителя. Эксергия на выходе из компрессора Е и = Eii — D , где — эксергетические потери в компрессоре, причем Dk )д. Очевидно, эксергия на входе в конденсатор Е щ = Е . В конденсаторе будет потеря эксергии D , связанная с теплопередачей при конечной разности температур между теплоносителем и внешним приемником теплоты и поэтому эксергия на выходе из конденсатора Щи = Ц - De- Большая часть " этой эксергии отдается потребител/о в виде теплового потока повышенной температуры другая часть, равная Е т - Е", = Eiv, есть эксергия на входе в дроссель IV. При дросселировании теплоносителя возникает потеря эксергии от необратимости процесса Одр, вследствие чего эксергия на выходе из дросселя Ei = Е п — Одр. Эксергия на входе в испаритель Е = iV + Е где Щ — эксергия теплового потока, подводимого в испаритель из окружающей среды ее значение Е д = Q I — То/Т )л О, так как Г] То. По этой же причине и потери эксергии в испарителе на конечную разность температур также будут близки нулю. Следова1ельно, эксергия на выходе из испарителя Е = V. [c.311]

Принцип голографической интерферометрии состоит в следующем. После экспонирования и фотообработки голограмму устанавливают на прежнее место, освещают лазерным пучком и. наблюдают сквозь нее объект, также оставшийся на прежнем месте, но получивший какие-либо деформации механические, тепловые и т. д. причем оператор увидит объект, покрытый сетью интерференционных полос. Интерференционная картина в данном случае возникает в результате интерференции двух фронтов световых волн отраженного от объекта в момент наблюдения и восстановленного с голограммы предметного пучка. Интерференционные полосы являются геометрическим местом точек равных перемещений, полученных объектом. Часто метод голографической интерферометрии реализуется другим способом. Об состоит в том, что на одну и ту же пластинку двумя экспозициями Босле-довательно записываются голограммы от объекта, находящегося в исходном в деформированном состоянии. При этом суммарная экспозиция должна находиться в пределах линейного участка характеристической кривой фотоэмульсии. [c.78]

Структурная схема толщиномеров фирмы Daystrom Согр . приведена на рис. 23. На пути рабочего пучка рентгеновских лучей находится измеряемая полоса 13 и набор эталонных образцов, состоящий из отдельных пластин 12 с дискретностью до 0,01 мм. Суммарная толщина полосы и эталонных образцов равна наибольшей толщине выбранного поддиапазона изме- [c.394]

В ПОТОК излучения с помощью поворотного устройства вводятся эталоны с суммарной толщиной, равной верхнему значению толщины выбранного поддиапазона, после чего осуществляется нормализация толщиномера. При входе полосы в рабочий зазор толщиномера по сигналу от фотореле выводятся эти эталоны и вводится новый набор эталонов с- суммарной толщиной, равной разности между верхним значением поддиапазона и заданной толщиной. В случае отклонения толщины полосы от заданного значения появится сигнал отклонения, который выводится на указатель отклонения в САРТ, и т. п. В качестве приемника излучения применяется термостатированный сцинтилляционный счетчик. Возможна работа установки по заданной программе от управляющей вычислительной мащины (УВМ). [c.395]

Из уравнения (5-21) видно, что с ростом спектральной оптической толщины слоя а 1 суммарная спектральная интенсивность излучения с поверхности(О растет и при i>3 практически достигает спектральной интенсивности излучения абсолютно черного тела /ov при температуре, равной температуре газа в объеме. Вне полос спектра поглощения газа величина ,==0 из соотношения (5-21) следует, что в этих участках спектра излучение газового объема отсутствует. Выражение (5-21) определяет интенсивность излучения по направлению нормали к поверхности плоского слоя. Плотность полусферического излучения с поверхности Е , можно найти, если рассмотреть также иные направления, по которым излучение пересекает граничную поверхность. Выражение для интенсивности излучения в произвольном направлении п (рис. 5-21) определяется тем же уравнением (5-21), если в нем толщину слоя газа I заменить на длину пути луча в этом направлении / =// osO. Если подставить это соотношение в (в), то после вычислений получим [c.174]

В указанны размер входит длина трещины АС и последующий отрезок движения трещины до достижения скорости (или высоты скоса от пластической деформации), равной скорости на момент перегрузки. Последующий отрезок длины существенно зависит от искривления фронта трещины после перегрузки. Поэтому суммарная величина может существенно отличаться от двойного размера зоны пластической деформации. Для области = О видно достаточно хорошее совпадение расчетных значений и полосы разброса измеренных значений А . Для области V 1 расчет дает существенное расхождение с результатами измерений. Поэтому необходимо вычислять размер зоны пластической деформации, учитывая вторую компоненту напряжений через существующие критерии прочности при сложном напряженном состоянии. Оценка близости результатов эксперимента к расчету показала, что паилучщую их сходимость [c.438]

ВИЯХ МОНОТОННОГО нагружения опре-деляется соотношением N Л Л " при пластической деформации N = = а д, откуда N — adVJdi, где А, а, т параметры, характеризующие объект контроля Уд — объем материала, подвергнутого пластической деформации. Энергия, освобождаемая при дискретном перемещении трещины, пропорциональна квадрату амплитуды акустического сигнала Современная аппаратура позволяет обнаруживать сигналы от уста лостных трещин, развивающихся со скоростью Ш . ..1Сг м/цикл Приведем некоторые результаты исследований, показывающих возможности способа [14]. Исследовали параметры АЭ при по вторпо-статическом нагрул<ении надрезанных образцов из стали марок ЗОХГСА и ЗЙХГСНА при развитии усталости, обусловленной циклическим нагружением. Плоские образцы в закаленном состоянии подвергали циклическому растяжению (коэффициент асимметрии цикла 0,2 частота 0,3 Гц). Регистрировали суммарный счет N, пиковые амплитуды сигналов и их распределение. Рабочая полоса пропускания ограничивалась сверху частотами 200. .. 250 кГц при уровне дискриминации 1 В. Резонансная частота пьезопреобразователя /,, 3 == 250 кГц. Деформацию образца измеряли растровым фотоэлектрическим преобразователем с чувствительностью 1 В/мкм. [c.448]

Вероломное нападение фашистской Германии на Советский Союз выдвинуло новые сложные задачи. Необходимо было демонтировать оборудование и эвакуировать его в тыл, а что не удалось вывезти — уничтожить. Электростанции работали до последней возможности, поэтому демонтаж оборудования зачастую производился в полосе боевых действий (Днепродзержинская, Кураховская и др.). Часть наиболее тяжелого оборудования взрывали на месте (агрегат 100 тыс. кет Зуевской ГРЭС, все гидрогенераторы Днепровской ГЭС, ряд турбин мош ностью по 50 тыс. кет). Потери были тяжелыми, одно время достигавшими половины установленных моп] ностей энергетических систем 61 электростанция с суммарной мощностью 5 млн. кет и свыше 10 тыс. км линий электропередач. За время оккупации много оборудования фашисты вывезли в Германию, в том числе 11 300 различных генераторов и большое количество трансформаторов, электродвигателей, кабелей и проводов линий электропередач. [c.23]

Наряду с крупными, практически сформировавшимися промышленными городами в Сибири раз иваются и относительно небольшие города н поселки, особенно в районах новостроек, таких, например, как полоса Байкало-Амурской магистрали (БАМ). Доля тепло-потребления городов с тепловой нагрузкой 1000 Гкал/ч (1200 МВт) составит на ближайшую перспективу 70—75 % от суммарного тепло-потребления всеми городами и ПГТ Сибири. В настоящее время yjj e имеется ряд относительно небольших городов с выюкой концентрацией производственных мощностей. По удельным показателям расхода топлива, потребления энергии, выброса твердых и газообразных продуктов его сгорания эти промышленные центры стоят па уровне больших городов. В Сибири имеются города н населенные пункты, где отсутствуют крупные промышленные объекты и практически все выбросы в атмосферу твердых частиц в виде золы приходятся на источники теплоснабжения, которые дают одновременно подавляющую долю вредных газообразных выбросов. [c.256]

Расчет суммарного повреждения для режимов неизотермического нагружения типов, показанных на рис. 1.3.1, а — а, в форме деформационно-кинетического критерия (уравнение 1.3.1) показывает вполне удовлетворительное соответствие данных деформационно-кинетическому кр итерию длительной малоцикловой неизотермической прочности (рис. 1.3.3). Величина суммарного повреждения укладывается в полосе разброса от 0,5 до 1,5, что свидетельствует о возможности использования для расчета прочности при неизотермическом нагружении предлагаемого критерия. [c.47]

Наибольшие остаточные напряжения составляют в рассмотренном случае 30% суммарных напрялеений. Зоны действия наибольших остаточных напряжений и наибольших напряжений от Механической нагрузки не совпадают. При оценке напряжений в шине ранее предполагалось, что по толщине шины они постоянны. Интегральные картины полос на рис. 2.15 дают лишь средние по толщине шины напряжения. Однако на самом деле напряжения по толщ,пне шины изменяются. Величину и характер этого изменения можно установить методами пространственной фотоупругости. [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...