Угол контакта приведенный

Угол контакта 2ф (рис. 3.8) имеет большое значение для нормальной эксплуатации полимерного подшипника. Чрезмерное увеличение угла контакта может привести к захвату вала, оплавлению и выходу из строя подшипника. Кроме того, при этом ухудшаются условия смазывания рабочих поверхностей. Считается, что для полимерных подшипников угол контакта не должен превышать 90°. Пользуясь зависимостями, приведенными в работах [17, 29], можно вывести (см. приложение /) формулу [c.87]

Тип подшипника Угол контакта в град Коэффициент приведения 0,23 [c.86]

С, С — приведенные жесткости подшипников в радиальном и осевом направлениях Мр, — массы ротора и корпуса 0 — угол наклона ротора относительно горизонтальной плоскости р — угол контакта N — осевой натяг. [c.83]

Подшипники, приведенные на рис. 4.49, б, в, имеют разъемные кольца — наружное либо внутреннее. Разъем позволяет увеличить число шариков, углубить беговые дорожки и использовать неразъемный более прочный сепаратор. Увеличение числа шариков уменьшает контактные напряжения в точках контакта, большая глубина канавок в кольцах дает возможность иметь увеличенный угол контакта а, а следовательно, и возможность воспринимать большую осевую силу по сравнению с подшипниками двухточечного контакта при прочих равных условиях. [c.200]

При контроле колебаний измерительного межцентрового расстояния на одном зубе у цилиндрических зубчатых колес в стандарте сделана оговорка, что если при контроле создается угол зацепления, равный углу зацепления в обработке, то приведенные допустимые отклонения должны уменьшаться на 20%. Если угол зацепления при контроле равен углу зацепления при обработке, то контакт происходит по тем же точкам, что и при обработке. В этом случае прибор регистрирует только радиальные ошибки. [c.205]

Эта ситуация в целом соответствует действительности, поскольку применение утолщенного корда повышенной прочности позволило уменьшить число слоев в каркасе современной диагональной шины почти вдвое. Исходные характеристики элементарных резинокордных слоев выбираем следующими упругие постоянные корда Е . — 10 МПа = 0,3 упругие постоянные резины = 6 МПа = 0,49 толщина резинокордного слоя йо = 0,12 см диаметр нитей. g = 0,07 см угол наклона нитей корда на экваторе 7о= 52 плотность нитей на экваторе / о 9 нитей /см. Полагаем, что шина нагружена внутренним давлением q = 0,5 МПа и поверхность приведения, в качестве которой возьмем поверхность контакта центральных слоев, образована вращением окружности радиусом Л, = 10 см. Расстояние Rq от оси вращения до экватора исходной поверхности щины примем равным 40 см. В силу симметрии задачи будем рассматривать только левую половину щины (см. рис. 7.2). [c.238]

Обсуждавшаяся модель справедлива для случая установления идеальной адгезионной связи двух одинаковых поверхностей и бесконечно малых углов наклона поверхностных микронеровностей. Однако она допускает сравнительно простые обобщения на случаи несовершенства пятна фактического контакта (микронеровности второго порядка поверхностные пленки и включения) различия кристаллической ориентации контактирующих поверхностей взаимодействия материалов с разными механическими характеристиками. В условиях характерного для фрикционного взаимодействия массопереноса с поверхности более мягкого материала пары трения на поверхность более твердого по существу имеет место взаимодействие двух одноименных поверхностей. Обобщение на случай контакта разнородных материалов сохраняет геометрические параметры очагов деформации и приводит лишь к перераспределению интенсивностей сдвигов с их концентрацией в когезионно менее прочном материале. Контакт реальных поверхностей отличается от схемы, приведенной на рис. 1.6, й тем, что угол наклона микронеровностей не равен нулю и соответствующий концентратор напряжений и деформаций нельзя считать бесконечным. Однако среднее значение угла наклона микронеровностей не превышает 9—10° для шлифованных поверхностей и 1—3° для полированных. В результате вносимая погрешность невелика, а при необходимости она может быть легко учтена. Несовершенство адгезионной связи, в том числе за счет влияния микронеровностей второго порядка, поверхностных пленок, разориентировки контактирующих зерен также не противоречит предложенной схеме локализации деформаций, хотя и вызывает приращение сдвига в плоскости контакта. При возрастании степени несовершенства (несплошности) контакта до некоторого критического значения линзообразный очаг деформации распадается на отдельные очаги по микронеровностям второго порядка. [c.23]

Приведенный угол трения при угле контакта а , диаметре шариков и коэффициенте трения качения [c.104]

Для приведения в действие выключателя или особого зажимного устройства в вышеописанных системах ограничителей вводится простое конструктивное дополнение в корпус вставляется подвижное кольцо к (в первом случае — с выступами, во втором — гладкое, как на фиг. 119,6). На кольце снаружи имеется выемка V (фиг. 119,6), в которую упирается штифт электрического контакта. Когда грузы зацепятся за выступы кольца а, они повернут его на небольшой угол, достаточный для выключения контакта. [c.203]

При ТО (через каждые 25. .. 30 тыс. км пробега) динамометром 7 проверяют натяжение пружины 9 прерывателя. Усилие натяжения пружины 9 прерывателя составляет 3,5. .. 7 И для различных типов распределителей. Регулируют и испытывают распределители, снятые с двигателя, на стенде СПЗ-6, СПЗ-8М или КИ-968. На стенде проверяют угол замкнутого состояния контактов прерывателя, бесперебойность искрообразования, работу вакуумного и центробежного регуляторов. При значительном отличии полученных при проверке величин от приведенных в технических условиях изношенные детали заменяют на исправные. После этого проверка и регулировка распределителя повторяется. Зазор между контактами 2 и 5 устанавливают при полном их размыкании с помощью щупа 0,35. .. 0,45 мм в зависимости от типа распределителя. [c.83]

Ф — приведенный угол трения на поверхностях контакта конусов и колодок, равный при угле а конусности диска (рис. 7.5, г) [c.138]

Гипоидные передачи теоретически имеют точечный контакт боковых поверхностей зубьев, но ввиду небольшого отхода сопряженных поверхностей зубьев гипоидные передачи по своей несущей способности не уступают передачам с линейчатым контактом, в то же время они позволяют расширить допуски на точность изготовления и монтаж колес. Большой угол линии наклона зубьев малого колеса ф до 50°) дает возможность значительно увеличить коэффициент продольного перекрытия зубьев, уменьшить приведенный радиус кривизны и увеличить диаметр шестерни при сохранении диаметра большого колеса по сравнению [c.12]

КхЬ -2 / Лз-4 упругие перемещения опор базирующих устройств-компенсаторов в начальный момент соединения деталей, где Л .2> расстояния от торца базовой детали до места установки соответствующих упругих опор базирующих устройств устанавливаемой детали ф .б угол наклона конусной поверхности устанавливаемой детали в местах сс базирования (р б принимают со знаком "-Н" при возрастании диаметров и со знаком при уменьшении /, /р — приведенные коэффициенты трения в местах контакта устанавливаемой детали с базирующими устройствами, в том числе с рабочим инструментом. [c.291]

Из приведенных положений наблюдается много исключений, которые надо изучить. Так, например, в растворах, содержащих цианиды, цитраты и соли винной кислоты, которые создают комплексные ионы, предсказания могут оказаться неправильными. Кроме металлов, некоторые неметаллические контакты, как например, углерод, графит и даже уголь, могут увеличивать коррозию многих металлов графит в качестве уплотнителя иногда вызывает разрушения, поэтому там, где это возможно, он должен быть заменен миканитом. [c.187]

Расстояние по радиусу от оси вращения до подвижного контакта было выбрано равным 1 см это ограничение размера вызвано применением латунного штуцера с резьбой %"-18. Приведенные размеры соответствуют сдвоенному биметаллическому элементу, который должен обеспечить угол отклонения 22° при максимальном значении температуры в диапазоне ее измерения. [c.84]

Если, однако, угол наклона силы F превыщает угол трения то имеет место проскальзывание и приведенный анализ теряет силу. Кольцевая зона проскальзывания должна возникать и развиваться от края области Контакта. Внутри этой зоны касательные усилия будут поддерживаться на уровне предельных значений (хр(г) на всех стадиях нагружения -наклонной силой. Внутренняя граница кольцевой зоны будет лежать внутри начальной круговой области контакта ее радиус определяется из обычного условия равновесия при действии тангенциальной силы [c.256]

Коэффициент noBepxHO THOi o натяжения ртути на границе с воздухом (при /=20° С) 0=472 дин/см, а краевой угол при контакте с углеродом 0= 142°. Приведенное уравнение предполагает, что поры являются цилиндрическими. На самом деле обугленный слой представляет беспоря-350 дочную пористую систему, распределение пор в которой определяет [c.350]

Гер —средний радиус резьбы винта, мм а 2°30 ч-3°30 — угол подъема винта резьбы условие самоторможения винта, болта (а 6°30 ) tg а=5/(2ягср) фпр — приведенный угол трения в резьбовой паре (фпр 6°40 ) tg коэффициент трения при плоском контакте двух сопрягаемых деталей (на нижнем торце гайки или винта) г — радиус цилиндрической части нижнего конца винта, мм s — шаг резьбы, мм R — радиус сферического конца винта в гнезде башмака, мм р 120° — угол между касательными к сферической поверхности винта в гнезде башмака, град /пр — приведенный коэффициент трения [c.43]

Были предприняты меры к устранению данного типа затупления путем совершенствования конструкции и технологии изготовления инструмента. С этой целью уменьшают главный угол в плане токарного резца. При этом режущая кромка первоначально вступает в контакт с обрабатываемым материалом в точке, удаленной на некоторое расстояние от вершины резца, а глубина и силы резания постепенно увеличиваются до номинального значения. В случае применения хрупких инструментальных материалов (например, твердого сплава) используют малые или отрицательные значения переднего угла, что дает некоторое упрочнение инструмента. Кроненберг вывел уравнения для определения напряжений в режущем инструменте и привел рекомендации, в соответствии с которыми необходимо стремиться к созданию на передней поверхности инструмента сжимающих напряжений, чтобы предотвратить его разрушение. С помощью приведенных в этой работе формул можно производить проверочные расчеты инструмента на прочность. Альбрехт показал, что для уменьшения или полного устранения выкрашиваний твердосплавных ножей при фрезеровании твердых сталей необходимо на режущих кромках шлифовать узкие упрочняющие ленточки. В работе Хоши и Окушима представлены результаты исследования влияния различных факторов на выкрашивание торцовых фрез. Авторы отличали выкрашивание режущих лезвий при низких и высоких скоростях резания. В последнем случае причиной выкрашивания они считали усталостные явления. При попутном фрезеровании выкрашивания лезвий наблюдались реже. Несмотря на то, что эти опыты были выполнены инструментом, оснащенным твердым сплавом на основе карбида титана, было высказано предположение о возможности применения титано-вольфрамовых твердых сплавов. Для этого необходимо было образовать на режущих лезвиях упрочняющие ленточки. [c.161]

Зазор между контактами вследствие эрозии рабочих поверхностей с помощью щупа с достаточной точностью измерить невозможно. Поэтому на существующем оборудовании измеряют и регулируют угол замкнутого состояния контактов, т. е. угол поворота кулачка, в пределах которого контакты находятся в замкнутом состоянии. Проверяемый прерыватель подключают по схеме, приведенной на рис. 7.2. На щкале микроамперметра 2 нанесены цветные зоны допустимых отклонений угла замкнутого состояния контактов для прерывателей с четырьмя, шестью и восемью выступами кулачка. Резистор 6 подбирается при тарировке прибора в зависимости от частоты вращения, на которой проводится измерение угла замкнутого состояния контактов (например, 1500 об/мин). Чем больше этот угол, а следовательно, и время замкнутого состояния контактов, тем больше средняя величина тока, проходящего через прибор, и тем на больший угол отклонится стрелка прибора. Если вал не вращается и контакты прерывателя замкнуты, то стрелка прибора отклонится на всю шкалу. [c.121]

Отдельные участки приведенных осциллограмм позволяют легко выявлять все основные неисправности системы зажигания. Так, зазор в контактах прерывателя определяют, измеряя по осциллограмме первичного напряжения (см. рис. 6.64, а) угол разомкнутого состояния контактов УР в пределах повороха кулачкового валика прерывателя и сравнивая его с нормативной величиной, которая составляет 45-н49° для 4-цилиндрового, 26-ь30° для 6-цилиндрового и 13-ь 17° для, 8-цилиндровог.о двигателя. С повышением зазора угол УР увеличивается. Величина пробивного напряжения Оп во вторичной осциллограмме (см. рис. 6.64, б) будет больше при повышении межэлектродного промежутка свечи и меньше при плохой компрессии в цилиндрах работающего двигателя. По колебаниям напряжения на участке /—2 вторичной осциллограммы оценивают состояние индукционной катушки, при этом для исправного состояния должно наблюдаться не менее трех-четырех колебаний. При межвитковом замыкании первичной обмотки колебания ослабляются или исчезают. Если не наблюдается резкого выброса напряжения в точке 3, то это указывает на плохое состояние (при-горание) контактов прерывателя. Отсутствие колебаний на следующем участке указывает на межвитковое замыкание во вторичной обмотке. Появление дополнительной ступеньки напряжения в точке 4 говорит о искрении контактов прерывателя в результате неисправной работы конденсатора. [c.182]

Для контактно-транзисторной системы зажигания при подключении датчика осциллографа к клеммам прерывателя получается осциллограмма (рис. 6.66, а), по которой измеряется угол разомкнутого состояния контактов и разброс моментов замыкания. Осциллограммы вторичного напряжения в этом случае аналогичны приведенным на рйс. 6.64, б и отличаются только большим размахом колебаний и их выбросов. Однако выброс напряжений в точке 3 (см. рис. 6.64) вторичной осциллограммы уже не отражает состояние (сопротивление) контактов прерывателя. Их проверку в этом случае необходимо проводить при неработающем двигателе- по падению напряжения при замыкании контактов, измеряемого при помощи вольтметра с пределами измерения до 1 В. Вольтметр входит наряду с обциллографом в состав комплексного мотор-тестера. Контакты считаются хорошими (чистыми), если напряжение на них не превышает 0,10—0,15 В. [c.183]

Направление зуба зубчатых колес с ходом винтовой линии свыше 150 мм и наибольшим углом наклона зуба 80°, можно контролировать на рассмотренном ранее эвольвентомере модели БВ-5062 (ЧЗМИ) с помощью специального приспособления, работающего по схеме, приведенной на рис. 88. Согласование поступательного перемещения измерительного узла прибора 2 (см. рис. 75) с вращательным движением контролируемого колеса осуществляется с помощью кулисы, устанавливаемой на номинальную величину угла наклона линии зуба этого колеса. При измерении направления зубьев прямозубых колес кулиса эвольвентомера устанавливается по шкале на нуль. Направление зубьев прямозубых цилиндрических колес может быть проверено с помощью любого контрольного приспособления, в котором предусмотрена возможность перемещения измерительного узла параллельно оси центров, на которых располагается измеряемое зубчатое колесо. Направление зубьев мелкомодульных косозубых колес можно проверить с помощью универсального измерительного микроскопа и измерительной бабки ИБ-21. Для этого колесо устанавливают с помощью оправки в центрах прибора и связывают хомутиком с центром измерительной бабки. На накатном кольце объектива микроскопа укрепляют контактное приспособление ИЗО-1, наконечник которого вводят во впадину зуба контролируемого колеса. Передвижением продольной каретки микроскопа добиваются контакта наконечникаИЗО-1с боковой поверхностью зуба колеса и совмещения двойных штрихов данного приспособления со штриховой линией окулярной сетки. В этом положении снимают отсчет показаний по шкалам продольной каретки и угломерной шкале измерительной бабки. С помощью измерительной бабки контролируемое зубчатое колесо поворачивают на какой-то угол и продольным перемещением каретки вновь подводят наконечник контактного приспособления ИЗО-1 до совмещения двойного штриха с той же штриховой линией окулярной головки. Теперь снимают второй отсчет по тем же шкалам. Направление винтовой линии зуба контролируемого зубчатого колеса определяется на основании данных измерения по формуле [c.187]

Как видно из приведенных графиков, наименьшего значения коэффициент к достигает при некотором преднатяге. При большем преднатяге или зазоре коэффициент /г быстро растет и распределение давлений становится неблагоприятным. При стремлении зазора (преднатяга) к нулю коэффициенты к асимптотически стремятся к 4,37 при точечном контакте и к 4 при линейном контакте. В обоих случаях при 1е -)-0 угол нагруженной зоны ф 180°. [c.39]

Пусть на ползун 1, перемещающийся со скоростью- 12=сопз1 по направляющей с зазором, действуют силы движущая Q и полезмго сопротивления Рис- Для случая рис. 2, а равнодействующая сил Q и Рас будет приложена в точ,ке их пересечения К. При этом точ х контакта А, В ползуна и направляющей возникнут реакции Ра и Нв-Они отклонены от перпендикуляров к направляющим поверхностям в точках Л и 5 на угол трения р так, что их тангенодальные проекции направлены в сторону, противоположную скорости /12. Обе реакции пересекаются в точке Е. Из условия уравновешенности в ех сил, действующих на ползун, линия действия равнодействующей Р реакций Ра и Рв должна проходить через точки Е и К. Угол рпр, образуемый равнодействующей реакцией Н с перпендикуляром ЕЬу к поверхности направляющей, называется приведенным углом трения [9]. [c.336]

Базовая плоскость, в которой находится линия контакта шлифовального круга со сверлом, проходит через об-разуюга,ую основного цилиндра параллельно винтовой оси и перпендикулярно к рабочей поверхности круга. Расстояние между базовой плоскостью и винтовой осью равно Го- Если в исходном положении главные кромки параллельны базовой плоскости, то угол разворота сверла 8 = 0. Угол е считается положительным, если для приведения его к нулю сверло необходимо повернуть по направлению рабочего вращения при сверлении. Угол е можно также отсчитывать от осевой плоскости сверла, перпендикулярной к рабочей поверхности шлифовального круга. [c.47]

Как только механизм передвижения планирной штанги приведен в действие, начинает вращаться и вал путевого выключателя ЗПВ. При его повороте на угол примерно 20° контакт ЗПВ8 замкнется и включит контактор ЗПМ. Последний своими н. о. контактами подключит к сети электродвигатель ДПА программного командо-аппарата ПА и приведет его в действие. [c.244]

В больщинстве же случаев практически трудно, а иногда и невозможно создать условия, обеспечивающие определенность базирования. В рассматриваемых задачах неопределенность базирования в некоторой степени "помогает" обеспечить требуемое пятно контакта. Так, в приведенном выше примере (рис. 3.4.27, б), если имеют место зазоры (слабина) в направляющих, то ползушка получает возможность в пределах возможного перекоса на угол у самоориентароваться относительно неподвижного упора. Следовательно, при определении допустимого с точки [c.371]

Угол наклона зубьев к оси у шестерни больше, чем у колеса, поэтому при одинаковых диаметрах внешней делительной окружности колесай 2И числах зубьев г, диаметр и ширина венца шестерни гипоидного механизма больше, чем у механизма с коническими колесами. Вследствие этого больше и приведенный радиус/ и коэффициент перекрытия, а значит и несущая способность. Однако, угол щ между линией контакта и вектором относительной скорости мал, поэтому толщина масляной пленки между зубьями мала, возможен задир зубьев. [c.235]

Во втором случае рабочая часть занимает половину толщины стенок круга, и образующая конуса состайляет с торцом угол 12—15° на такой же угол разво )ачивается шлифовальная головка для того, чтобы в работе участвовала вся длина образующей. При обоих приведенных способах заправка круга преследует цель уменьшения зоны контакта круга с изделием и снижения опасности появления прижогов и трещин. [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...