Нестационарные электрические режимы

При применении нестационарных электрических режимов и протока электролита к числу факторов режима, оказывающих существенное влияние на качество покрытий, добавляется скорость протока электролита. Скорость протока электролита в условиях производства рекомендуется поддерживать в пределах [c.195]

В целях повыщения качества покрытий и интенсификации процесса в последнее время при железнении применяют нестационарные электрические режимы. В электрических схемах установок для железнения при этом применяют переменный ток. Эти схемы обеспечивают подачу в межэлектродное пространство в течение одного периода двух импульсов тока — катодного и анодного. [c.139]

При железнении с применением нестационарных электрических режимов импульс анодного тока раз- [c.139]

Одним из путей улучшения качества покрытий является проведение хромирования с использованием нестационарного электрического режима — реверсирования постоянного тока или импульсного тока. При этом формируются покрытия более пластичные и износостойкие, с меньшими внутренними напряжениями и пористостью. [c.156]

При осталивании с применением нестационарных электрических режимов импульс анодного тока разрушает прикатодную пленку, богатую вредными включениями (например, гидроокисью железа) и имеющую пониженную концентрацию ионов двухвалентного железа. В связи с этим снижается поляризация электродов и уменьшается количество инородных включений в покрытии, т. е. улучшается его качество. Снижение поляризации электродов позволяет увеличить применяемую плотность тока и таким образом повысить производительность процесса. Применение нестационарных электрических режимов при осталивании повышает также равномерность покрытия по толщине, так как анодная составляющая тока при растворении металла покрытия снимает его прежде всего с выступающих частей. [c.192]

При применении нестационарных электрических режимов и протока электролита к числу факторов режима, оказывающих существен- [c.192]

Таким образом, анализ полученных зависимостей доказывает возможность электрического моделирования нестационарных тепловых процессов в двухслойной стенке, так как нестационарному тепловому режиму в двухслойной стенке соответствует переходный процесс в неоднородной электрической цепи, составленной из сопротивлений и емкостей. Полученные зависимости позволяют сравнительно просто произвести расчет электрической модели для моделирования нестационарного теплового процесса в двухслойной стенке. Электрическое моделирование нестационарного теплового процесса в двухслойной стенке может быть произведено на электрической модели, предназначенной для моделирования нестационарных тепловых процессов в однослойной стенке. Для этого достаточно иметь в электрических ячейках переменные сопротивления и пользоваться различными масштабами для отдельных слоев стенки. Использование одинаковых масштабов для различных слоев двухслойной стенки приводит к усложнению электрической модели или к уменьшению ее точности. Изложенная методика проектирования электрических моделей МОЖет быть распространена на многослойные стенки, [c.268]

Электрическая модель предназначена для изучения нестационарного теплового режима двухслойной стенкн с учетом температурной зависимости коэффициента теплопроводности, термодеструкции материала и его поверхностного уноса. На СЭМУ можно также изучать тепловой режим одно- и многослойной стенки. [c.390]

Для изучения нестационарных тепловых режимов в однослойной стенке в двумерной постановке предназначена электрическая модель, принципиальная схема которой показана на рис. 12-1. Она позволяет решать уравнение следующего вида [c.403]

В гальваностегии распределение тока на электродах рассматривается в основном только при стационарных электрических режимах. Сложнее решить вопрос в случае ЭХО глубоких отверстий длинным катодом, когда с течением времени увеличивается межэлектродный зазор и изменяются геометрическая форма и размеры анода (нестационарный процесс). Учесть все закономерности и факторы, определяющие распределение тока на электродах, практически невозможно. [c.250]

Влияние нестационарных электрических и других режимов на свойства КЭП [c.112]

Для покрытия переменной части графика электрической нагрузки все больше привлекаются энергоблоки мош ностью 160, 200 и 300 МВт [2] и в перспективе блоки мощностью 800 МВт. Существуют разные способы покрытия переменной части графика нагрузок. Чаще других для этой цели используют разгрузку энергоблоков или останов их в резерв на время резкого снижения нагрузки. При разгрузке энергоблоков вплоть до технического мини.мума (30—70% от номинальной мощности) параметры острого пара остаются практически неизменными. Образующиеся при нестационарных режимах эксплуатации температурные неравномерности приводят к возникновению температурных напряжений. Величина реализуемого размаха напряжений в корпусах цилиндров высокого давления (ЦВД) в цикле разгрузка — восстановление относительно невелика, однако число таких циклов за год может быть весьма незначительным. [c.48]

В связи с повышенными требованиями к теплотехническим расчетам вопрос о решении нелинейного уравнения теплопроводности становится исключительно важным. Этот вопрос приобретает решающее значение для тепловых устройств и установок, работающих в не- стационарном тепловом режиме. Аналитическое решение таких задач, как уже отмечалось, представляется сложным. Применение расчетных методов требует большой затраты времени. Принципиальная возможность решения нелинейного уравнения нестационарной теплопроводности на специализированных электрических моделях из сопротивлений, емкостей и индуктивностей была изложена в гл. 7 и 8. Решение нелинейных задач тепло-переноса может оказаться более перспективным и результативным, если будут найдены пути практической реализации нелинейности в электрических моделях с сосредоточенными параметрами. Практическая реализация нелинейности сводится к обеспечению переменности сосредоточенных параметров модели и может быть осуществлена двумя различными методами. [c.328]

Теоретические основы электрического моделирования нестационарных тепловых процессов позволяют спроектировать электромодель для воспроизведения тепловых процессов в многослойной среде по любому из ранее рассмотренных вариантов (см. 7-4, 7-5). Рассмотрим один из вариантов специализированной электрической модели, предназначенной для изучения теплового режима двухслойной стенки. При увеличении числа слоев, как будет показано ниже, увеличивается лишь число блоков электромодели. [c.378]

Книга посвящена исследованию тепловых режимов деталей, узлов, установок и помещений с помощью электрических моделей-сеток сопротивлений и комбинированных электромоделей. Изложена методика электрического моделирования линейных и нелинейных задач нестационарного тепло- и массопереноса. Даны примеры решения на электромоделях не только прямых, но и обратных, инверсных и индуктивных задач теплопроводности. [c.448]

Вопросы исследования теплового состояния турбины К-500 на электрических моделях освещены в работах [79, 82, где приведены результаты целого комплекса исследований по определению температурных полей ротора и корпусов этой машины как в стационарных, так и в нестационарных режимах работы. [c.154]

Методика электрического моделирования на / -сетках особенно перспективна для исследования температурных полей конструкции на нестационарных режимах, для изучения влияния граничных и начальных условий, при выборе оптимального варианта конструкции еще в период эксплуатации. Это должно способствовать широкому внедрена Сетках омических сопротивле-бюро и научно-исследовательских [c.409]

Электрическая накачка импульсных газовых лазеров осуществляется напряжением с амплитудой от единиц до десятков киловольт при длительности от долей до единиц микросекунд. Длительность импульса накачки может определяться выбранным режимом импульсного тазового разряда (тлеющим, дуговым). Фронт и спад импульса электрической накачки стремятся сделать воз- можно более короткими при получении генерации в ус--ловиях нестационарной плазмы газового разряда. [c.32]

При моделировании нестационарных режимов работы ЖРД уравнения математической физики выражают зависимости изменения параметров двигателя от времени. Большинство задач, связанных с исследованием низкочастотной (до 20 Гц) динамики ЖРД, к которым, в частности, относятся задачи запуска двигателя, устойчивости систем регулирования и глубокого дросселирования, останова ЖРД, взаимодействия двигателя с ракетными и стендовыми системами анализ аварийных ситуаций, аварийной защиты ЖРД и диагностирования его состояния, а также ряд других, необходимо решать в нелинейной постановке. Это связано с тем, что на нестационарных режимах параметры двигателя изменяются в широком диапазоне, а в ЖРД имеются элементы с существенно нелинейными характеристиками. К ним относятся различного рода сосредоточенные сопротивления, через которые протекает жидкость энергетические характеристики насосов и турбин сухое трение и трение покоя в трущихся элементах регуляторов, приводящие к деформации характеристик гистерезисы и неоднозначности в характеристиках гидравлических, электрических, пневматических приводов систем регулирования и т. д. [c.33]

Процессы теплообмена между телами могут происходить при установившемся (стационарном) и неустановившемся (нестационарном) режимах. Распределение температур в различных точках тела при стационарном режиме остается неизменным с течением времени процесс распространения тепла установился, и тепловое состояние элементов тела уже не меняется. В установившемся тепловом режиме могут находиться двигатели внутреннего сгорания и электрические машины тепловозов после продолжительной работы, если за это время режимы их на- рузки и условия охлаждения не меняются. [c.56]

Чтобы повысить качестю покрытий и интенсифицировать процесс осталивания в последнее время применяют нестационарные электрические режимы. В электрических схемах установок для осталивания (рис. 4.36), при этом применяют переменный ток.Эти схемы обеспечивают подачу в межэлектродное пространство в течение одного периода двух импульсов тока -катодного и анодного, величина которых легко регулируется. Регуляторы напряжения PH в схемах обеспечивают [c.191]

Установленное влияние нестационарных электрических режимов (реверсирование, наложение переменного тока, изменение параметров выпрямленного тока) и наложения магнитного и ультразвукового поля на структуру электрокристаллизуемых покрытий [2, 151, 177, 178] дает основание предположить, что эти факторы играют определенную роль при формировании структуры покрытий и при наличии веществ П фазы. Известно, что реверсирование тока в анодный период тока приводит к предотвращению роста кристаллов никеля за счет пассивирования поверхности и, вследствие этого, к образованию слоистых блестящих покрытий. Наложение переменного тока при электрокристаллизации меди [179] обусловливает многообразие структур покрытий, вследствие чего условия для адсорбции и заращивания дисперсных частиц будут различаться (рис. 3.23). [c.112]

Существенно, что в обоих режимах движение заряженных частиц нестационарное. Поэтому внутри струи и вне ее возникают нестационарные электрические поля Е(г, ), структура которых обусловлена особенностями движения заряженных частиц. Поле Е(г, ) вызывает протекание переменного электрического тока и возникновение потенциала Ф( ) на сопротивлении в электрической цепи зонда, устанавливаемого в разных точках пространства вне струи. Математический анализ сигнала Ф( ) позволяет получить сведения об электрогазоди-намическом (ЭГД) течении в струе. Из проведенного качественного описания проблемы возникают следующие задачи создание лабораторных ЭГД-установок для моделирования разных режимов движения заряженных частиц в струях разработка теории Е(г, )-полей применительно к струям с движущимися заряженными частицами создание приближенной и удобной теории зонда-антенны, передаточная функция которого связывает электрический потенциал (/ оо(г, ), существующий при отсутствии зонда в точке его установки, с сигналом зонда Ф( ) математический анализ реализаций Ф( ) при лаборатнор-ном моделировании разных режимов движения заряженных частиц разработка надежных конструкций зондов-антенн и выбор мест их установки вне двигательной струи проведение аэродромных и затем летных испытаний. Пиже представлены результаты теоретического и лабораторного моделирования проблемы. Аэродромные испытания проводятся по отдельной программе. [c.715]

При индукционном нагреве происходит рассеяние температуры вследствие колебания массы образцов, времени нагрева, а также подводимой к индуктору электрической мощности. Наибольшее рассеяние температуры наблюдается, как правило, в начальный период работы, когда наряду со случайнь ми погрешностями проявляются и систематические погрешност) обусловленные нестационарным тепловым режимом работы индукционного нагревателя. [c.109]

Теория работы первичного преобразователя в нестационарных условиях. Тепломассомер, основанный на принципе вспомогательной стенки, реагирует на проходящий через него тепловой поток, причем электрический сигнал базовых элементов строго соответствует этому потоку лиць в установившемся режиме. Принятая градуировка тепло-массомеров и тепломеров (см. гл. 5) основана на применении стационарного обогрева датчиков. Поэтому даже при полном отсутствии искажения рабочего процесса сигнал датчика может заметно отличаться от того, который соответствует измеренному потоку в стационарных условиях, если нестационарность рабочего процесса велика. Последняя наступает при условии соизмеримости постоянных времени переходного рабочего процесса и датчика. [c.75]

Каскадные аварии в ЭЭС в большинстве случаев сопровождаются нарушениями устойчивости параллельной работы электростанций или отдельных частей системы по отношению друг к другу, а в ТПСУ -явлениями гидравлического удара. По мере развития СЭ - расширения охватываемой территории, повышения концентрации мощностей по производству (добыче, получению) и преобразованию (переработке) соответствующей продукции, повышения пропускной способности линий электропередачи и трубопроводов - наряду с общим повышением надежности систем (благодаря улучшению условий взаимопомощи частей системы) повышается вероятность каскадных аварий. С одной стороны, это связано с усложнением структуры и конфигурации СЭ при ухудшении в отдельных случаях параметров оборудования, определяющих его поведение при нестационарных процессах (например, электрических и электромеханических характеристик генерирующего оборудования ЭЭС при повышении его мощности и степени использования электротехнических материалов), повышением напряженности режимов при функционировании СЭ (вследствие ограниченности резервов и запасов различного рода), усложнением структуры и функций средств автоматического и автоматизированного управления СЭ, а с другой стороны, - с усилением режимной взаимозависимости частей системы, которая оказывается тем большей, чем выше пропускная способность линий электропередачи и трубопроводов [39,101 и др.]. [c.66]

Тепло к трубам подводится от генератора постоянного тока АНГМ-90 мощностью до 90 кВт. Использование постоянного тока позволяет избежать электрических наводок в металлических элементах конструкции экспериментального участка. Максимальная сила тока при длительной нагрузке — 5000 А прц напряжении 18 В.Напряжение генератора регулируется изменением тока в цепи возбуждения. При этом регулируется и мощность энерговыделения в нагреваемой зоне пучка труб. Стабилизация напряжения на клеммах генератора обеспечивается специальным зяек-тронным устройством. Это позволяет поддержршать падение напряжения на пучке труб в течение стационарного режима работы постоянным. Сила тока 2000 А измеряется по падению напряжения на шунте класса точности 0,5. Для реализации нестационарного режима нагрева пучка труб в цепи возбуждения генератора установлен блок задающих напряжений, позволяющий резко изменять энерговыделение в нагреваемых трубах во времени. [c.60]

В нестационарных режимах измерялось также падение напряжения на участках пучка витых труб, для чего соответствующие отборы напряжений вьшодились на осциллограф. Для измерения силы тока осциллографировалось падение напряжения на нормальном сопротивлении. Эти измерения позволили определить электрическое сопротивление участков пучка, а поскольку электрическое сопротивление материала труб зависит от температуры, это позволило в части экспериментов измерять температуру стенок труб пучка практически безынерционным методом. [c.200]

Методы нестационарного режима. В прошлом методы нестационарного режима использовались несколько меньше, чем методы стационарного режима. Их недостаток заключается в трудности установления того, насколько действительные граничные условия в эксперименте согласуются с условиями, постулируемыми теорией. Учесть подобное расхождение (например, когда речь идет о контактном сопротивлении на границе) очень трудно, а это более важно для указанных методов, чем для методов стационарного режима (см. 10 гл. П). Вместе с тем методы нестационарного режима сами по себе обладают известными преимуществами. Так, некоторые из этих методов пригодны для проведения очень быстрых измерений и для учета малых изменений температуры кроме того, ряд методов можно использовать на месте , без доставки образца в лабораторию, что весьма желательно, особенно при исследовании таких материалов, как грунты и горные породы. В большинстве старых методов используется лишь последний участок графика зависимость температуры от времени при этом решение соответствующего уравнения выражается одним экспоненциальным членом. В 7 гл. IV, 5 гл. VI, 5 гл. VIII и 5 гл. IX рассматривается случай охлаждения тела простой геометрической формы при линейной теплопередаче с его поверхности. В 14 гл. IV рассматривается случай нестационарной температуры в проволоке, нагреваемой электрическим током. В некоторых случаях используется весь график изменения температуры в точке (см. 10 гл. И и 3 гл. III). [c.33]

Во втором типе лазеров используется импульс малой длительности — порядка 10" —10" с. Электрический разряд, инициируемый таким пучком, имеет выраженный нестационарный режим. Длительность существования подобного разряда зависит в большей степени не от плотности и длительности пучка электронов, а от интенсивности рекомбинаций электронов в плазме разряда. Основной ввод энергии, как правило, осуществляется после прекращения действия внешнего ионизатора и за время, сравнительно большее по сравнению с длительностью пучка. Этот режим называют нестационарным режимом возбуждения электроионизационного лазера. [c.57]

Описываемая схема не только упрощает пуск блока, исключает большое количество дорогостоящего оборудования (регулирующей и запорной арматуры, предохранительных клапанов), но и создает возможность обеспечения ряда нестационарных режимов работы блока. Так, в случае сброса номинальной электрической нагрузки до нагрузки собственных нужд или холостого хода турбины открытием БРУ-К можно байпасировать турбину, сбрасывая в конденсаторы до 3600 т/ч пара. Даже меньшего расхода пара в конденсатор (3200 т/ч) достаточно, чтобы перевести и удержать реактор на любом уровне нагрузки до 50% с последующим нагружением турбины. Но для удержания блока в работе выполнение одного этого условия недостаточно. Дело в том, что поступление в деаэратор большего расхода холодного конденсата после сброса пара в конденсаторы вызовет в них резкое падение давления, что может привести к срыву работы питательных насосов или остановке реактора иод воздействием защитных устройств. В приведенной схеме это предотвращается увеличением расхода греющего пара до 600 т/ч через БРУ-РТД. (Первые варианты схем моноблока не обеспечивали этого, так как максимальный расход пара на деаэраторы в них не превышал 200 т/ч). [c.39]

Качественно можно понять существование различных режимов кипения. Но большое число реально действующих факторов (некоторые из них не удается проконтролировать) служит серьезным препятствием для построения теории. Трудности дополнительно возрастают, если включить в рассмотрение нестационарный начальный период процесса. Экспериментальное исследование кризиса кипения нри быстром увеличении тепловой нагрузки провели Боришанскийи Фокин [189], Холл иГариссон [190]. Впервой работе изучалось влияние внезапного включения нагревателя на режим установившегося затем кипения. Авторы обнаружили уменьшение qmax примерно в 2 раза по сравнению с постепенным (квазистатическим) подъемом теплового потока при электрическом обогреве стальной трубки, погруженной в большой объем спокойной жидкости. Опыты ставились при атмосферном давлении с этиловым спиртом, н-гексаном и н-октаном. Характерное время включения не менее 10 мсек, так как использовался [c.185]

Механизм осаждения на поверхности металла окислов железа, находящихся в воде в виде коллоидных и грубодисперсных частиц, отличен от процесса кристаллизации истинно растворенных веществ в связи с уменьшением их растворимости с ростом температуры. Высказано предположение [7.2, 7.3], что выделение коллоидных и микроскопических частиц дисперсных примесей на поверхности обогреваемых труб и их закрепление на ней связано с наличием разноименных электрических зарядов, а также магнитным полем парогенерирующих труб. Поскольку в питательной воде котлов различных типов и параметров соотношения между истинно растворенной, коллоидной и грубодисперсной формами окислов железа неодинаковы, условия длл протекания железоокисного накипеобразования по тому или иному механизму создаются различными. Они не сохраняются постоянными и на одной и той же установке а связи с нестационарностью режимов работы оборудования, которые сопровождаются изменениями температуры и давления рабочей среды, а также изменениями качества воды. [c.186]

Рассмотрим случай теплопроводности при нестационарном режиме. На рис. 3-37 в качестве примера показана стена, состоящая из двух слоев, выполненных из различного материала. Одна сторона стены теплоизолирована. В начальный момент времени температура в стене распределена равномерно. Затем стена мгновенчо подвергается воздействию среды с другой температурой, не изменяющейся далее во времени. Требуется воспроизвести это тепловое явление в виде моделирующей электрической цепи. Для этого каждый слой стены можно разбить на два слоя. Внутренние тепловые сопротивления стены тогда представятся в виде четырех сопротивлений [c.118]

Первая, кьазистатическая, фаза обязана своим существованием тепловым процессам, протекающим на электродах под действием разряда. Другими словами, она полностью определяется тepмичetким режимом пораженной разрядом зоны и может быть оценена теоретически решением задачи о нестационарной теплопередаче от сосредоточенного мгновенного источника тепла. Вторая фаза, динамическая, определяется главным образом электрическими характеристиками разряда, известными из эксперимента. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...