Турбина открытая

В предположении отсутствия мёртвых ходов в системе передачи, постоянства энергии маятника Е, пропорциональности хода муфты маятника числам оборотов — вращающего момента турбины, открытию направляющего аппарата и ходу сервомотора и пренебрегая влиянием вредных сопротивлений и масс движущихся элементов регулятора, задачу исследования схем регулирования приводят к решению системы линейных диференциальных уравнений [12, 24]. [c.325]

Охлаждение проточной части газотурбинной установки с полузамкнутой схемой представляет значительно большие трудности по сравнению с неразрешенной еще задачей охлаждения проточной части турбины открытого цикла. Поясним это на примере расчета 1-й ступени турбины с Sg = 12, = 1000° С [c.177]

Недобор мощности происходит, когда регулирующие клапаны турбины открыты полностью и когда их невозможно открыть больше определенной величины. В любом из этих случаев увеличение выработки пара на котле ведет к повышению давления перед турбиной. [c.83]

При полном сбросе нагрузки мощность сил сопротивления будет равна мощности вредных сопротивлений, которую считаем постоянной и равной мощности холостого хода турбины. Открытие Яд, холостого хода принимаем [c.191]

Перед направителем располагается турбинная камера у маломощных турбин—открытая, у крупных — спиральная и обычно бетонная. [c.109]

Предельное, т. е. наибольшее допустимое для турбины, открытие определяется, вообще говоря, именно пограничной линией. Чтобы открытие не могло вырасти за ее пределы, механизм регулирования натурной турбины получает где-то упор, например у регулирующего кольца или штока сервомотора. Иногда (чаще у винтовых турбин) пограничная линия прокладывается в соответствии с запасом мощности не 5, а 3-процентным. [c.139]

Теперь пусть у турбины I время регулирования меньше, чем у //. Тогда линии n = f(N) у них разойдутся, так как у турбины / открытие и мощность уменьшаются быстрее, чем у II. Получаются две линии регулирования, причем вследствие синхронизма генераторов одновременные режимы изображаются точками этих кривых с одинаковыми оборотностями. Наибольшая обо- [c.220]

Так как регулирующие клапаны при работе турбины открыты или закрыты полностью, а не частично, как при дроссельном регулировании, то потери тепла при этом способе меньше, чем при дроссельном регулировании. Следовательно, сопловое регулирование более экономично, чем дроссельное. [c.108]

При качественном регулировании парораспределительным устройством служит дроссельный клапан, через который проходит пар, поступающий в сопла турбины. Открытие клапана регулируется в зависимости от нагрузки. При малой нагрузке клапан прикрывается, давление пара перед соплом понижается, а также понижается и располагаемый теплоперепад. При полной нагрузке дроссельный клапан остается полностью открытым и пар не подвергается мятию. [c.249]

При работе на скользящем начальном давлении все регулирующие клапаны турбины открыты, а расход пара определяется регулировкой топочного режима. [c.115]

Одновременно с этим прогревается участок паропровода от стопорного до регулирующих клапанов. По окончании прогрева паропроводов и турбины открытием обводного вентиля главных парозапорных задвижек свежий пар подается в турбину. Подъем частоты вращения ротора производят согласно конкретным указаниям инструкции по пуску. [c.187]

Вихревые турбины, как и вихревые насосы, могут быть закрытого и открытого типов. У турбин закрытого типа (рис. 100) выходной патрубок соединен с каналом и жидкость отводится из канала непосредственно в выходной патрубок. У турбин открытого типа (рис. 101) выходной патрубок соединен с выходным окном, расположенным на радиусе, меньшем радиуса канала. Чтобы перейти из канала в выходной патрубок, жидкость должна пройти через рабочее колесо. При этом скорость жидкости уменьшается. Это может повысить кавитационные качества. [c.169]

Турбина 2 (рис. 101). Турбина открытого типа с боковым каналом. Меридиональное сечение проточной полости круглое. [c.185]

Подвод и отвод тангенциальные. Торцовый зазор 0,17 мм на сторону. Толщина лопаток 1 мм. Испытания показали, что в оптимальном режиме Q Fu= 1,63 Я = 5,6 т] = 46,5%, я, = 15,1. Следовательно, турбины открытого типа уступают турбинам закрытого типа как по КПД, так и по коэффициенту напора. Меньший коэффициент напора объясняется меньшей интенсивностью продольного вихря, обусловленной большим гидравлическим сопротивлением рабочего колеса открытого типа. Меньший КПД объясняется тем, что у турбины открытого типа на выходном участке поток претерпевает значительно большую деформацию, чем у турбины закрытого типа. Это обусловливает большие гидравлические потери. Кроме того, при том же коэффициенте расхода О/Ри и тех же торцовых зазорах коэффициент напора во втором варианте меньше, чем в первом и, следовательно, даже при одинаковых гидравлических потерях их роль в балансе энергии у открытой турбины больше, чем у закрытой. [c.186]

В самом общем случае система может обмениваться со средой и веществом (массообменное взаимодействие). Такая система называется открытой. Потоки газа или пара в турбинах и трубопроводах — примеры открытых систем. Если вещество не проходит через границы системы, то она называется з а к р ы-т о й. В дальнейшем, если это специально не оговаривается, мы будем рассматривать закрытые системы. [c.7]

Как указывалось выше, под открытыми понимаются термодинамические системы, которые кроме обмена теплотой и работой с окружающей средой допускают также и обмен массой. В технике широко используются процессы преобразования энергии в потоке, когда рабочее тело перемещается из области с одними параметрами (pi, t i) в область с другими (р2, V2). Это, например, расширение пара в турбинах, сжатие газов в компрессорах. [c.43]

В газотурбинной установке, работающей по открытой (незамкнутой) схеме, компрессор сжимает сжатый воздух, а продукты сгорания после турбины выбрасываются в атмосферу. [c.548]

В этом случае продукты сгорания непосредственно контактируют с рабочими лопатками турбины, вследствие чего они преждевременно изнашиваются. Поэтому в газотурбинных установ.ках, работающих по открытой схеме, применяются только такие топлива, которые содержат минимальное количество взвешенных твердых частиц — золы, окислов серы и т. д., т. е. в основном жидкое или газообразное топливо. [c.548]

В газотурбинных установках затраты энергии на собственные нужды составляют существенную долю полезной работы установки. Эта доля зависит от значения удельной энтальпии рабочего вещества перед турбиной и уменьшается с ростом последней. Повышение начальной энтальпии рабочего тела увеличением температуры ограничивается возможностями современной металлургии, устанавливающей предел максимальной температуры в цикле 700—800° С. Другой путь состоит в применении рабочего вещества с большой удельной энтальпией. В газотурбинных установках, работающих по открытому циклу, это достигается использованием в качестве рабочего тела одновременно с газообразными продуктами сгорания второго рабочего вещества, способствующего увеличению общего теплосодержания рабочего тела. Таким веществом может быть обычная вода, обладающая, как известно, значительной удельной энтальпией. [c.587]

Изменение давления в трубопроводе, вызванное резким повышением или уменьшением скорости движения капельной жидкости за малый промежуток времени, называют гидравлическим ударом. Этот колебательный процесс возникает в трубопроводе при быстром открытии или закрытии задвижки, при внезапной остановке насосов или турбин, при нарушении стыка или разрыве стенок трубы. При возрастании скорости потока давление уменьшается и может снизиться до давления парообразования. Последующая конденсация пара также приводит к гидравлическому удару. Возникающее повыщение давления может привести к разрущению трубопровода в наиболее слабых местах. Теоретическое обоснование гидравлического удара в трубах и методика его расчета впервые были даны Н. Е. Жуковским. [c.66]

В пропеллерных турбинах лопасти закреплены неподвижно на втулке рабочего колеса, и режим их работы зависит только от открытия лопаток направляющего аппарата, с помощью которого и производится регулирование турбины. [c.280]

Не рассматривая усложнений в питании камер сгорания твердым топливом под давлением, увеличения количества обслуживающего персонала из-за относительной многоагрегатности газотурбинной станции, из приведенного краткого сопоставления можем заключить, что стоимость машинного зала газотурбинной станции с турбинами открытого цикла существенно превышает стоимость машинного зала паротурбинной станции той же мощности. Сделаем приближенную оценку стоимости киловаттчаса ГТУ. [c.169]

Так, для регенератора газовой турбины открытого цикла и газовой турбины с полузамкнутым циклом, для одной и той же мощности при давлении газового потока в регенераторе рб = 1,0-700Х X 5 = 53 500 кг м , имеем [c.175]

Таким образом, при пуске блока с неостывшей турбиной после начала растопкй открывают БРОУ-1 и 2 и при расходе пара до 25% от номинального повышают параметры пара до выравнивания его температуры с температурой паровпускных элементов турбины. При этом вентили на линии обеспар ивания части высокого давления турбины открыты, а впускные органы частей высокого и среднего давлений турбины и задвижки на паропроводах промежуточного перегрева закрыты. [c.193]

Процесс регулирования мощности гидравлической турбины, открытие и закрытие холостого выпуска, аварийное закрытие затвора—всегда сопровождаются изменением скоростного режима как в подводящем напорном трубопроводе, так и в самой турбине. Отличительная особенность этого режима заключается в том, что при нем скорости и давления в жидкости делаются функциями не только координат, т. е. рассматриваемой точки потока, но и времени. Такой неустановив-шийся режим в закрытых водоводах, целиком заполненных жидкостью, носит название гидравлического удара. Напорный трубопровод гидротурбины, подводящая камера, спираль, всасывающая труба являются такими целиком заполненными водоводами, и поэтому неустановившийся режим в них относится к процессам, рассматриваемым в теории гидравлического удара. Переход от одного установившегося режима в жидкости ] к другому сопровождается колебаниями скорости и давления, называемыми эффектом- гидравлического удара. [c.7]

Создание таких параметров пара перед ГПЗ и последующий пуск турбины открытием их байпасов либо привели бы к появлению в корпусе стопорного клапана, перепускных трубах и деталях турбины чрезмерно высоких тепловых напряжений, либо значительно удлинили бы время пуска. Поэтому в процессе пуска осуществляют предварительный про-фев стопорного клапана и перепускных труб путем приоткрытия стопорного клапана и подачи пара через байпасы (если они имеются) ГПЗ при открытых дренажах и закрытых регулирующих клапанах ЦВД. При этом происходит и частичный профев корпусов регулирующих клапанов. Аналогично производят и предварительный профев стопорных и регулирующих клапанов ЦСД паром, поступающим на прогрев тракта промежуточного перефева. [c.390]

Турбинные открытые мешалки типа 03 представляют собой диск с втулкой в центре, снабженный обычно шестью прямыми, наклонными или изогнутыми лопатками. Размеры мешалок d /D = 0,25...0,23-, a = 0,25t/ , Ъ = 0,2dyi dQ =0,75d . Окружная скорость 3...9 м/с. [c.326]

Смешение взаимнорастворимых жидкостей, в том числе при наличии химической реакции Турбулентный Трехлопастная, шестилопа-стная, лопастная, клетьевая, турбинная открытая трехлопастная с наклонными лопастями эмалированная - [c.326]

Перемешивание суспензий, растворение, реакции в системе твердое тело - жидкость Турбулентный Лопастная, шестилопастная, турбинная открытая, клетьевая, эмалированная - [c.326]

Турбинная открытая, шестилопастная, клетьевая [c.327]

Аппарат с турбинной мешалкой в циркуляционном контуре конструктивно отличается от рассмотренного тем, что турбинная открытая щестилопастная мешалка (рис. 6.4.7, с первичным газораспределителем (барботером) размещена под циркуляционным стаканом. [c.639]

Описываемая схема не только упрощает пуск блока, исключает большое количество дорогостоящего оборудования (регулирующей и запорной арматуры, предохранительных клапанов), но и создает возможность обеспечения ряда нестационарных режимов работы блока. Так, в случае сброса номинальной электрической нагрузки до нагрузки собственных нужд или холостого хода турбины открытием БРУ-К можно байпасировать турбину, сбрасывая в конденсаторы до 3600 т/ч пара. Даже меньшего расхода пара в конденсатор (3200 т/ч) достаточно, чтобы перевести и удержать реактор на любом уровне нагрузки до 50% с последующим нагружением турбины. Но для удержания блока в работе выполнение одного этого условия недостаточно. Дело в том, что поступление в деаэратор большего расхода холодного конденсата после сброса пара в конденсаторы вызовет в них резкое падение давления, что может привести к срыву работы питательных насосов или остановке реактора иод воздействием защитных устройств. В приведенной схеме это предотвращается увеличением расхода греющего пара до 600 т/ч через БРУ-РТД. (Первые варианты схем моноблока не обеспечивали этого, так как максимальный расход пара на деаэраторы в них не превышал 200 т/ч). [c.39]

В настояш,ее время строят газовые турбины, работаюш,ие пре-имуш,ественно по открытому циклу, мош,ностью от 500—1000 кет и до 50 тыс. кет и выше в одном агрегате. На Харьковском турбинном заводе изготовляются турбины открытого цикла мощностью [c.424]

И В выходном (от выхода из канала до выходного патрубка) участках потока и на объемные потери в уплотнениях первхМыч-ки, где возникает окружной ток утечек пер (рис. 103). В турбинах открытого типа часть оставшейся мощности передается рабочему колесу в результате лопастного рабочего процесса, возникающего при переходе жидкости через рабочее колесо с большего радиуса канала на меньший выходного отверстия. Лопастной рабочий процесс происходит только в турбинах открытого типа. В турбинах закрытого типа такого процесса нет, так как в них канал непосредственно-соединен с выходным патрубком и при переходе из канала в выходной патрубок жидкость не проходит через рабочее колесо. [c.172]

На рис. 110,(2 изображена кавитационная характеристика турбины открытого типа (вариант 2). При больших кавитационных запасах кавитация отсутствует характеристика горизонтальная. Возникновение кавитации приводит к запиранию потока на выходе из рабочего колеса в отвод, в результате чего напор при Q = onst и = onst начинает увеличиваться. Кавитационный запас А/гь при котором начинает увеличиваться напор турбины из-за возникновения кавитации, назовем первым критическим кавитационным запасом. Начальная фаза кавитации не сказывается на вихревом рабочем процессе (на интенсивности продольного вихря), а следовательно, и на мощности турбины. Развитие кавитации приводит к возникновению кавитационной каверны также у входа в рабочее колесо в конечной части канала, что сопровождается падением здесь интенсивности продольного вихря. Срабатываемый на конечном участке канала напор падает, в результате чего происходит падение давления на всей длине канала. Это ведет к лавинообразному распространению кавитации вдоль канала от конца к началу и срыву работы турбины. Кавитационный запас, при котором происходит срыв работы, является вторым критическим А/1ц. [c.187]

В простом открытом газотурбинном цикле камера сгорания с псевдоожиженным слоем под давлением работает как контактный воздухоподогреватель. Часть воздуха после компрессора поступает для сжигания топлива, а остальная часть подмешивается к продуктам сгорания с целью поддержания определенной температуры стенок камеры и температуры горячего газа, подаваемого в газовую турбину. Возможны н другие конструктивные и схемные решения. На рис. 1.6 показана схема ГТУ, оснащенной топочным устройством с псевдоожиженным слоем под давлением. Особенностью данной схемы является подача 1/3 воздуха после компрессора для псевдоожижения слоя, в то время как остальные 2/3 поступают в змеевики, погруженные в слой. Благодаря этому значительно уменьшается количество газов, которые необходи. МО очищать от твердых частиц. Кроме того, такое решение позволяет использовать обычную газовую турбину с [c.16]

Задача XIII—34, В центростремительной реактивной турбине угол открытия лопаток. направляющего аппарата (определяющий направление абсолютной скорости потока Vi перед колесом) = 12 . Входной и выходной диаметры рабочего колеса = 10O0 мм и Da 00 мм, ширина [c.402]

Систематическое и последовательное применение методов анализа бесконечно малых к задачам механики было осуществлено впервые великим математиком и механиком Леонардом Эйлером (1707—1783), который большую часть своей творческой жизни провел в России, будучи членом открытой по указу Петра I в 1725 г. в Петербурге Российской Академии наук. В России механика начала развиваться со времен Эйлера. Творческая сила Эйлера и разносторонность его научной деятельности были поразительны. В работе Теория двилщния твердых тел Эйлер вывел в общем виде дифференциальные уравнения движения твердого тела вокруг неподвижной точки. В гидродинамике ему принадлежит вывод дифференциальных уравнений движения идеальной жидкости. Применяя метод анализа бесконечно малых, Эйлер развивает полную теорию свободного и несвободного движения точки и впервые дает дифференциальные уравнения движения точки в естественной форме. Им дана формулировка теоремы об изменении кинетической энергии, близкая к современной. Эйлером было положено начало понятию потенциальной энергии. Ему принадлелщт первые работы по основам теории корабля, по исследованию реактивного действия струи жидкости, что послужило основанием для развития теории турбин. [c.15]

Принципиальная схема ГТУ со сгоранием топлива при постоянном объеме показана на рис. 10.6. От предыдущей данная ГТУ отличается лишь конструкцией камеры сгорания, которая имеет три клапана подачи свежего воздуха 6, подачи жидкого или газообразного топлива 5 и ] лапан 8, сообщающий камеру сгорания с сопловым аппаратом 9 турбины 1. Открытие и закрытие клапанов, требуемое для обеспечения v = onst в процессе горения топлива, регулируется специальным устройством в соответствии с фазами цикла ГТУ. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...