Электрический КПД индуктора

Выбор частоты при сквозном нагреве определяется двумя основными факторами 1) электрическим КПД индуктора, который не должен сильно отличаться от предельного 2) временем нагрева, которое должно быть минимальным. [c.64]

ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ КПД ИНДУКТОРА И ВЫБОР ЧАСТОТЫ ПРИ НАГРЕВЕ ПОЛОГО ЦИЛИНДРА [c.78]

Электрический КПД индуктора определяется по формуле (5-18) при условии замены в ней коэффициента А на Лп. ц. Коэффициент Л .ц, а следовательно, и сопротивление К обращаются в нуль при стремлении к нулю параметров и Ат. При малых значениях Ат или, что то же самое, малой толщине стенки цилиндра последняя становится прозрачной для электромагнитной волны и КПД индуктора приближается к пулю. [c.78]

Режим с постоянной во времени удельной мощностью мы будем считать основным. В практических расчетах, приведенных ниже, показано, как произвести приближенный учет изменения удельной мощности во времени. Необходимость в этом обычно возникает при сквозном нагреве кузнечных заготовок. Отметим также, что если горячая глубина проникновения тока оказывается близкой к радиусу нагреваемой цилиндрической или к толщине прямоугольной заготовки, то к концу нагрева электрический КПД индуктора сильно падает. Вследствие этого даже при незначительном изменении мощности, подводимой к индуктору, мощность в нагреваемой заготовке уменьшается иногда в 2—2,5 раза. Такие режимы являются невыгодными, и их следует применять лишь в крайних случаях, когда нет возможности повысить частоту. [c.101]

С уменьшением глубины закаленного слоя при неизменной частоте увеличивается необходимая удельная мощность при одновременном уменьшении времени нагрева. Так как электрический КПД индуктора при этом меняется мало, то приблизительно в таком же соотношении будут возрастать удельные потери Др в индукторе. Опыт показывает, что в массовом производстве недопустимы режимы, при которых Ар >0,4 кВт/см , так как при этом индуктор часто перегорает вследствие нестабильности охлаждения. [c.175]

Частота для сквозного нагрева выбирается из противоречивых требований малого времени нагрева и высокого электрического КПД индуктора (см. 6-1 и 5-3) с учетом имеющегося типажа источников питания и их КПД. [c.195]

Для печей, работающих на жидкой завалке или с остаточной емкостью, у которых металл сливается не полностью и шихта загружается в жидкую ванну, оставшуюся от предыдущей плавки, частоту можно выбирать, исходя из соотношений (6-18) и (6-19), обеспечивающих работу при электрическом КПД индуктора, близком к предельному (см. 6-1). [c.247]

Экономический подход к выбору частоты заключается в том, чтобы в диапазоне частот, отвечающих условию (14-4) или (14-5), выбрать частоту, соответствующую минимальным капитальным затратам на печную установку. При этом общий электрический КПД индуктора и источника питания т] должен быть близок к максимальному значению. [c.248]

Общий КПД 11 = 11 г1 ст. где т1 — электрический КПД индуктора печи, а т с.г—КПД источника питания. Значение т с повышением частоты почти не увеличивается, поскольку рассматривается область Дз) >6, а с ростом частоты сни- [c.248]

Ориентировочное значение активной мощности печи Р можно получить, задавшись значением электрического КПД индуктора ц [c.255]

Из Кривых рис. 4.2 следует, что резкий рост вносимого в индуктор сопротивления с частотой происходит вплоть др т = 3, после чего скорость роста снижается. Одновременно при т > 3 начинает существенно увеличиваться неравномерность распределения плотности тока, что приводит к увеличению времени нагрева. Поэтому оптимальным диапазоном частот при сквозном нагреве цилиндров обычно считается следующий [2,9, 15] 2,5 < < 4,0. Нижнюю границу диапазона нарушать не следует из-за сильного падения КПД. Верхняя граница менее критична, и при выходе за нее электрический КПД индуктора даже несколько повысится, однако возрастает время нагрева, а общий КПД из-за снижения КПД источника питания и термического КПД сохраняется примерно постоянным. В каждом конкретном случае для выбора оптимальной частоты должен быть выполнен технико-экономический анализ. [c.142]

Электрический КПД и коэффициент мощности индуктора будут [c.256]

Электрический КПД и коэффициент мощности индуктора 1и = = 0-914 1,082 = 0,845 os = J n -0 2 9,83 = 0,11. [c.259]

Все канальные печи работают на частоте 50 Гц, поскольку достаточно высокий электрический КПД системы индуктор—канал может быть обеспечен на этой частоте при любом удельном сопротивлении расплавленного металла и выполнении условия [c.266]

Оптимизация конструктивных параметров кузнечных индукционных нагревателей имеет целью обеспечить высокие энергетические показатели и максимальную производительность с единицы длины установки. Температурный перепад по длине стальных заготовок обычно не превышает требуемого температурного перепада по радиусу заготовки 100—150 °С даже при большой вариации заглубления заготовки в индукторе. Это обусловливается тем, что при работе на частотах, рекомендуемых из условия обеспечения достаточно высокого электрического КПД и малого времени нагрева [9], краевой эффект индуктора и загрузки сравнительно малочувствителен к заглублению загрузки в индукторе. Поэтому для широкого диапазона диаметров стальных заготовок на одномерной модели (см. 6.3) определялись оптимальные толщины футеровки, обеспечивающие наивысший полный КПД индукционного нагревателя при работе на различных частотах, и соответственно сами значения КПД и производительность, приходящаяся на 1 м установки (рис. 7.15). [c.257]

Что касается коэффициента с.,, то с возрастанием его в пределах от 0,5 до 1,5 полный КПД печи повышается, хотя и незначительно. Поэтому коэффициент Сд следует принимать равным 1,1—1,3, располагая индуктор симметрично относительно загрузки, для всех печей, кроме тех, у которых верхний торец индуктора приходится опускать ниже зеркала ванны для ослабления циркуляции металла в верхней части тигля и уменьшения высоты мениска. В последнем случае в электрическом расчете печи под величиной следует понимать расстояние от дна тигля до верхнего торца индуктора. [c.254]

Линейные электродвигатели. Линейный электродвигатель (рис. 2.11) переменного трехфазного тока (ЛЭД) используется в качестве тягового двигателя и движителя, на подвесных однорельсовых дорогах пока еще в ограниченном количестве. В подвесных рельсовых дорогах первичную обмотку (статор )/ размещают на подвижном экипаже, а реактивную шину (ротор) 2 закрепляют на рельсе. В подвесных конвейерных поездах или длинных грузовых поездах подвесной дороги первичную обмотку (статор) можно расположить неподвижно на участках пути (на расстоянии не больше длины поезда), а реактивную шину — на подвижном составе. Более распространено расположение статора на подвижном составе, который в данном случае должен иметь контактное или автономное питание электроэнергией трехфазного переменного тока. Электрическая схема ЛЭД повторяет схему асинхронного электродвигателя трехфазного переменного тока с коротко-замкнутым ротором. Это относится и к скоростной его характеристике (см. рис. 2.11, 6). ЛЭД имеет более низкий КПД и os ф, чем обычный электродвигатель, что является результатом неблагоприятного продольного краевого эс х )екта при непрерывном входе— выходе движущегося индуктора и повышенного воздушного зазора между статором и ротором двигателя. Материалом шины служит стальная или алюминиевая полоса (предпочтительней применение алюминиевой полосы). Силу тяги и скорость движения регулируют изменением частоты и напряжения питающего ЛЭД тока. [c.28]

При сквозном нагреве изделия снижение частоты тока увеличивает глубину его ироникновеиия и тем самым уменьшает время, необходимое для равно.мерного нагрева изделия и повышает термический КПД. Уменьшение частоты ниже определенного значения может привести к резкому падению эффективности передачи энергии от индуктора в изделие (снижение электрическою КПД индуктора).. Поэтому при индукционном сквозном нагреве паяемых изделий существуют [c.167]

Полный КПД индуктора равен произведегшю электрического и термического т] КПД. [c.193]

Управление размерами и формой мениска можно осуществить ре- улируя магнитное поле на его поверхности. При четко выраженном поверхностном эффекте результирующее поле вне проводящей среды сравнительно легко определяется экспериментально или расчетом по уравнению Лапласа. Нужную конфигурацию магнитного поля достигают, варьируя форму индуктора и распределение в нем тока иногда используют также магнитолроводы и экраны. Следует также учитывать, что в ряде случаев распределение тока в индуктирующих проводниках зависит от их расположения по отношению к мениску. Это наблюдается, в частности, в индукторах с большой высотой витков и в индукторах с параллельными катушками. В таких индукторах линейная плотность тока выше в зонах, расположенных ближе к расплаву. При наличии разрезного тигля (независимо от типа индуктора) аналогичное перераспределение тока происходит в тигле и расплаве в зависимости от зазоров между ними. Такая особенность естественного саморегулирования распределения тока способствует выравниванию зазора между расплавом и индуктором (или проводящим тиглем) и повышению электрического КПД печи. [c.25]

Рис. 3. Зависимость электрического КПД т) системы индуктор — образец от аргумента Го VTjb. при разных отношениях (Dg — внутренний диаметр индуктора)

Применение новых конструктивных решений. Например, использование водоохлаждения стен и свода ДСП, а также применение многослойных индукторов с внешним водяным охлаждением в индукционных нагревателях заготовок из цветных металлов. В первом случае экономия электроэнергии достигается благодаря существенному снижению простоев дуговой печи в ремонте, во втором — значительно возрастает электрический КПД нагре- [c.153]

В качестве примера на рис. 6.15 представлены результаты расчета распределенных параметров кузнечного индукционного нагревателя мерных стальных заготовок длиной 12 см и диаметром 6 см. В индукторе длиной 118 см одновременно находятся 9 заготовок. Темп переталкивания обеспечивает производительность 1,2 т/ч. Внутренний диаметр индуктора по меди 12 см, футеровка выполнена из жаропрочного бетона толщиной 2 см, число витков 72, напряжение питания 800 В, частота 1000 Гц. Полная активная мощность непосредственно перед переталкиванием 362 кВт, электрический КПД 0,75, полный КПД 0,71, коэффициент мощности 0,2. [c.230]

Идея ИПХТ была предложена еще в 1926 г. немецкой фирмой Сим-менс—Гальске [10]. Основой ее является выполнение проводящего охлаждаемого тигля с вертикальными разрезами, препятствующими возникновению в тигле кольцевых токов, коаксиально охватывающих загрузку и экранирующих ее от магнитного поля индуктора. Однако для реализации этой идеи необходимо было решить ряд сложных задач обеспечить передачу расплаву достаточного количества энергии, необходимого для устойчивого протекания рабочего процесса в условиях контактной теплоотдачи от расплава к холодному тиглю увеличить до приемлемых значений КПД, несмотря на электрические потери в тигле и предотвратить электрические пробои на секции тигля в его ионизированном рабочем пространстве. Это оказалось настолько сложным, что в течение многих лет попьяки создания работоспособных ИПХТ для плавки металлов (см., например, [11]) не приводили к успеху, и только после систематических исследований ВНИИЭТО, начатых в 1961 г., удалось к 1965 г. закончить поисковые работы, завершившиеся созданием устойчиво работающих лабораторных печей. К 1980 г. было в основном завершено исследование технологических возможностей ИПХТ-М, создание инженерных основ их конструирования, разработка и опробование полупромышленных пеЧей (руководители работ до 1978 г. - Л.Л. Тир, с 1978 г. — А.П. Губченко). С 1980 г. начат вы- [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...