Зона смешанного трения

Затем при дальнейшем увеличении скорости потока и связанном с этим возрастании числа Рейнольдса толщина ламинарного подслоя становится величиной того же порядка, что и размеры выступов. Значения коэффициента л в этой области отклоняются от закона Блазиуса в сторону увеличения. Это объясняется дополнительными вихреобразованиями, вызываемыми некоторыми (но не всеми) выступами шероховатости. Здесь сопротивление обусловлено не только вязкостью (числом R)> но и шероховатостью. Это так называемая зона смешанного трения. [c.182]

Работы последнего двадцатилетия показали, что для одной и той же трубы, при перекачке одной и той же жидкости, коэффициент X в зависимости от условий течения может быть величиной переменной (в зоне смешанного трения) и может быть величиной постоянной (для зоны вполне шероховатого трения). [c.186]

Турбулентное в зона смешанного трения [171 Турбулентное в зоне шероховатого трения [c.39]

Обобщенная же формула Альтшуля, пригодная для определения коэффициента сопротивления при течении в зоне гладкого, шероховатого, а также смешанного трения, имеет вид [c.186]

Зона минимума трения, где имеет место смешанный режим граничного трения, охватывает достаточно широкую область критерия О или S. [c.160]

Смазочные материалы должны обладать строго заданными свойствами, которые определяются величинами удельной и полной нагрузок в зоне трения максимальной, средней и объемной температурами в зоне контакта кинематикой движения в зоне трения (качение, скольжение, смешанное). При этом должны учитываться природа материалов обоих деталей трения, характеристики волнистости и шероховатости поверхностей в зоне трения, свойства окружающей среды и др. [c.399]

Выше рассмотрены пути теоретического определения эпюр удельных сил трения для наиболее распространенных процессов деформации с сухим или смешанным (полусухим, полужидкостным) трением. Вместе с. тем ранее было отмечено, что при деформации с применением вязких технологических смазок возможно существование жидкостного трения на контактной поверхности. В этом случае изменение сил трения в зоне контакта описывается законом Ньютона (24). Для определения силы трения в любой точке контактной поверхности надо знать скорость скольжения и толщину слоя смазки в данной точке, а также вязкость смазки. [c.73]

Зозуля В. В. О решении контактных задач теории оболочек при наличии сил-трения в зоне контакта// Смешанные задачи механики деформируемого тела Тез. докл. 1И Всесоюз. конф., Харьков, 3—6 июня 1985. г.— Харьков, 1985,— С. 95—96. [c.125]

При движении шины по мокрым дорогам в контакте следует различать [691] три зоны 1) передняя, с толстым сплошным слоем влаги 2) средняя, при контакте шины с дорогой через частично разрушенную пленку влаги 3) задняя, при сухом контакте с дорогой. Каждая из зон характеризуется своими механизмами трения 1) с гидродинамическим третьим слоем 2) с ослабленным адгезионным взаимодействием, преимущественно — деформационная составляющая 3) со смешанным действием адгезионной и деформационной составляющей. [c.287]

На практике в большинстве случаев имеет место смешанный — полужидкостный режим трения и смазочные свойства масел определяются совместным действием объемных и граничных факторов. Условия работы масла в зоне трения носят вследствие этого весьма сложный характер. [c.12]

В работе В. А. Бабешко [7] рассмотрены смешанные задачи о кручении круглым штампом радиуса Я упругого слоя толщины Л, покоящегося на жестком основании. Штамп совершает крутильные гармонические колебания. Режим предполагается установившимся. Исследованы случаи а) жесткого соединения слоя с недеформируемым основанием б) контакта слоя с основанием без трения. Обе задачи приводят к некоторой бесконечной системе линейных алгебраических уравнений, эффективное решение которой строится при малых Я,=/i/ . Решение задачи—распределение контактных напряжений под штампом — приводится в двух различных формах, эффективных в соответствующих зонах. Используемый метод проверен на некоторой статической задаче. Приведены результаты численных расчетов. [c.326]

Зона смешанного трения начинается при первом граничном числе Рейнольдса А и кончаетоя при втором граничном числе Рейнольдса - 560 . в этой эоНе для расчета коэф- [c.18]

Жидкостное трение возникает при действии на набивку перепада давлений, независимо от характера упомянутой среды (жидкость, пар, газ). Коэффициент трения при этом режиме имеет наименьшее значение. Уплотняемая жидкость, проникая между набивкой и штоком, образует по высоте набивки клиновую прослойку. При толщине прослойки не менее 0,1 мкм говорят о жидкостном трении, а в случае более тонкой смазочной прослойки - о гран№шом трении. По-видимому, в сальниковом уплотнении при воздействии на набивку давления рабочей среды имеются зоны как жидкостного, так и грайичного трения, т.е. смешанное трение. [c.46]

Трение. В реальных условиях обычно бывает смешанное трение — сочетание жидкостного и граничного или граничного и сухого. Внешним проявлением режима трения являются сила трения, утечки, износ. Рассмотрим результаты ряда работ по экспериментальному исследованию трения в торцовых уплотнениях. Момент трения является чувствительной функцией состояния смазочного слоя и поддается измерению. Для этого на испытательном стенде корпус уплотнения устанавливают на подшипники, а момент трения замеряют динамометром или осциллографируют тензодатчиком. Зависимость коэффициента трения / от скорости для уплотнения, показанного на рис. 70, б, дана на рис. 75, е. При низких контактных давлениях (р < 10 кПсм ) кривые для различных масел оказались близкими по форме и близко расположенными. Такие кривые f = F v, р, р,) с крутопадающей ветвью в области низких скоростей скольжения и слабовозрастающей ветвью в зоне больших скоростей скольжения характерны для многих исследованных уплотнений. Они аналогичны кривым для подшипников с жидкостной смазкой. На рис. 82, а результаты испытания уплотнения на минеральных маслах и на их основе представлены в функции безразмерного критерия режима s = [c.160]

В трехзонной модели [3] различают (рис. 5, б) I —- зону адгезионного трения, П — зону смешанного (граничного, осложненного адгезией) трения и И1 — зону гомогенного граничного трения. В двухзонной модели в пределах зоны пластического контакта предложено различать участок упрочнения продольно-текстурируемого слоя и участок его разупрочнения 2, сб. 1, с. 188—195]. [c.26]

ШИНЫ с дорогой осушестБЛяется в режиме гидродинамического трения (зона АВ). В этой золе толщина пленки жидкости больше максимальной высоты микронеровности поверхности доро. и. По мере удаления от периферийной части зоны кон гакта в продольном направлении пленка воды делается тоньше, так как увеличивается ее вытеснение из зоны контакта, и прв некоторой толщине образуется фактический контакт между выступ, 4МИ протектора и вершинами микроиеровностей поверхности дорожного гокрытия. Следовательно, режим взаи.модействия, характерный для зоны АВ переходит в режим смешанного трения в зоне ВС. [c.104]

Зона смешанной смазки состоит из участков контактирования микронеровностей, на которых имеет место граничная смазка, и участков, на которых имеет место специфическая эластогидродинамическая смазка на впадинах микронеровностей (рис. 6.52). Протекающие при этом процессы достаточно сложны, и для их описания используются различные модели. Во всех моделях нафузочная способность и трение, воспринимаемые зоной смешанной смазки, состоят из двух составляющих - фаничной и микрогидродинамической [c.240]

При формулировке задач механики контактного взаимодействия трение (сопротивление относительному перемещению контактирующих точек) учитывается феноменологически заданием некоторого соотношения между нормальными р и тангенциальными г напряжениями, действующими в зоне контакта. Наиболее часто используется закон трения Амонтона вида г = р. Методы исследования плоских контактных задач с трением, основанные на сведении их к решению смешанных задач теории функций комплексного переменного, разработаны Н.И. Мусхели-швили [107], Л.А. Галиным [23], А.И. Каландия [74]. Эти методы нашли применение при решении задач для тел с различной макроформой. Контактные задачи с законом трения в форме Амонтона в пространственной постановке рассмотрены в работах [29, 86, 87, 106] и т.д. [c.134]

Следует отметить, что в случае некорректных контактных задач, когда незначительные изменения в исходных данных ведут к значительному изменению результатов, возможны различные решения упругопластических задач в зависимости от алгоритма поиска контактных зон и последовательности вычислений во вложенных итерационных процессах. Обычно в этих случаях задача чувствительна к степени дискретизации на конечные элементы, диаграммам деформирования, уровням нагрузок и легко обнаруживается потребность дополнительных исследований, в результате которых обычно вскрывается причина ее некорректности. На практике такие задачи встречаются редко, поэтому оставим их без внимания. В задачах с трением возможны случаи, когда фрикционные силы не могут уравновесить действующую нагрузку и решение в статической постановке отсутствует, что легко обнаруживается в ходе расходяш,егося итерационного процесса. Будем считать, что корректность постановки задачи должна обеспечиваться надлежащими входными данными. В данной реализации решение поставленной задачи получено путем последовательного решения ряда смешанных задач в итерационном процессе, на каждом шаге которого границы контактных площадок, условия взаимодействия на них полагаются фиксированными и изменяются в соответствии с выполнением условий (II.2) — (II.3). При этом материальные константы упругой системы выбираются исходя из удовлетворения определяющих уравнений задачи. [c.20]

Среди приближенных методов решения задач математической физики особую роль играет теория возмуш,ений, позволяющая построить асимптотические разложения при малых и больших значениях тех или иных характерных параметров. Применению такого подхода к контактным задачам теории упругости для изотропной полосы и изотропного слоя был посвящен специальный параграф в монографии [7]. При этом в качестве малых и больших параметров принимались, как правило, относительные геометрические размеры штампа (отношение ширины штампа к ширине полосы (слоя) или обратная величина). Между тем, в случае анизотропного и, в частности, ортотропного материала появляется еще одна возможность. Обычно некоторые жесткости композитов, моделируемых анизотропными однородными средами, отличаются по порядку величины, и, следовательно, их отношения могут рассматриваться как малые параметры. В последние десятилетия был развит асимптотический метод, основанный на построении разложения по таким параметрам. Этот метод отражен, помимо статей [1, 3, 5], в монографиях [4] и [6]. Первое его применение к контактным задачам содержится в статье Л. И. Маневича и А. В. Павленко [5], где рассмотрено вдавливание в упругую ортотропную полосу жестких штампов при наличии сил трения. В этой работе было показано, что использование малого параметра, характеризующего отношение жесткостей ортотропной среды, позволяет свести смешанную краевую задачу плоской теории упругости к последовательно решаемым задачам теории потенциала. Статья С. Г. Коблика и Л. И. Маневича [3] посвящена контактной задаче для ортотропной полосы при наличии области контакта зон сцепления и скольжения. В этой сложной задаче предложенный метод оказался особенно эффективным бьши получены явные аналитические выражения для нормальных и касательных напряжений в обеих областях, а также для заранее неизвестной границы между этими областями. В работе Н. И. Воробьевой, [c.55]

На рис. 1.4.17 показана схема соответствующей фрикционной системы и характеристика трения. Ее падающий участок лежит в области смешанного (контактного и жгадкост-ного) трения. Уменьшение сшш Р трения по мере роста скорости V определяется действием гидродинамической подъемной силы Й-, разгружающей зону контакта при всшгывании ползуна массой т на слое смазочного материала. [c.79]

Трибологические свойства моторных масел определяют важнейшие эксплуатационные характеристики двигателей внутреннего сгорания мощность, износостойкость, расход топлива, устойчивость к перегрузкам и частичным нарушениям нормальной работы системы смазки. Кроме того, большое значение смазочных материалов в деле повышения долговечности двигателей внутреннего сгорания обусловлено тем, что в узлах трения имеет место как трение в условиях граничной, гидродинамической смазки, так и работа контактирующих поверхностей в смешанных режимах. Важную роль для повышения срока службы имеет стабильность смазочного материала в зоне трения скольжения, а также способность масла предотвращать усталостные разрушения поверхностных слоев деталей в качении. Выполнены лабораторные исследования по стабильности пленки масла в зоне трения скольжения, характеризуемой стойкостью смазочного материала к трибодеструкции. [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...