Диафрагмирование

Микроструктура закрученного потока в трубах с диафрагмированием выходного сечения исследована в [6, 196]. При значительной закрутке диафрагмирование приводит к перемещению минимума в приосевую область и снижению там общего уровня интенсивности соответствующих пульсаций. [c.116]

Для пояснения высказанного соображения рассмотрим преобразование гауссова пучка, осуществляемое идеальной тонкой линзой. Если поперечные размеры линзы достаточно велики, так что можно пренебречь диафрагмированием гауссова пучка на ней, то действие линзы сводится к изменению кривизны волнового фронта [c.190]

Схема рефлектора простейшего типа в том виде, в каком она была предложена Ньютоном, изображена на рис. 14.16. В — отражательное зеркало. Плоское отклоняющее зеркало 5 служит для того, чтобы иметь возможность помещать окуляр и голову наблюдателя вне основного пучка и не вносить слишком большого диафрагмирования. Для огромных современных рефлекторов помещение наблюдателя целиком внутри трубы привело бы к относительно небольшому и вполне допустимому экранированию. Однако тепловые токи от тела наблюдателя в области основного хода световых лучей приводят к сильному понижению качества изображения. Поэтому сохраняют отклоняющее зеркало. [c.334]

Из условий однозначности получают параметрические критерии Р . Их число может быть различным. Например, для потока в круглой диафрагмированной на выходе трубе из геометрических условий однозначности получаются параметрические критерии //й и д/й (1 — длина трубы, й — ее внутренний диаметр, ( д — диаметр свободного сечения диафрагмы). Для трубы без диафрагмы остается только первый критерий, а если ограничить задачу только гидродинамически стабилизированными потоками, то из геометрических условий параметрических критериев не получится. [c.15]

При небольшой длине канала максимальная осевая скорость на выходе из завихрителя зависит, не только от параметров завихрителя, но и от характеристик канала, расположенного за завихрителем. Так для зави ителей с <р = 1 ...60 и до = 0,13 диафрагмирование канала с / = 4,4 на выходе изменяет величину максимальной осевой скорости в соответствии с уравнением [c.34]

ВЛИЯНИЕ ДИАФРАГМИРОВАНИЯ ВЫХОДНОГО СЕЧЕНИЯ НА РАЗВИТИЕ ЗАКРУЧЕННОГО ТЕЧЕНИЯ В ОТНОСИТЕЛЬНО КОРОТКИХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КАНАЛАХ [c.61]

В технических устройствах с закруткой потока выходное сечение канала может иметь сужение. Например, камера сгорания ракетного двигателя заканчивается соплом. Диафрагмирование канала в отличие от осевого потока при определенных условиях приводит к существенной перестройке структуры потока в цилиндрическом канале, предшествующем сужению. [c.61]

Вследствие диафрагмирования при некотором значении й < 1 обратные течения в приосевой зоне исчезают. Следовательно, вывод об обязательном существовании обратных течений при дозвуковом истечении закрученного потока, сделанный в работе [78], является ошибочным. [c.62]

Рис. 3.5. вменение профиля избыточного статического давления при диафрагмировании в трубе с Т = 14 при = 45 , л = 1, л= 4,66, Ке = 5,2 10 [c.63]

Анализ опытных данных показывает, что зависимость Ф = = f (х) при изменении степени диафрагмирования меняется слабо. Это обусловлено тем, что изменение Ми при диафрагмировании компенсируют друг друга. [c.64]

Как видно из таблицы, зависимость между параметрами закрутки Ф и Ф при диафрагмировании остается практически линейной. [c.64]

Приведенные выше уравнения получены в условиях, когда параметр Ф не превосходит 1,29. При более высоких значениях Ф, в первом приближении можно пользоваться уравнениями, полученными в разд. 2.5, 2.6, с учетом вышерассмотренных поправок на диафрагмирование выходного сечения. [c.64]

Конический насадок диафрагмирует поток и приводит к перераспределению поля скоростей на входе в каналы (х = —0,2). В этом случае поле скоростей на входе в канал определяется не только характеристиками завихрителя и значением числа Ее , но и модулем сужающегося канала (величиной диафрагмирования выходного сечения). Уменьшение модуля канала при прочих равных условиях ведет к выравниванию профиля осевых скоростей, при этом максимум вращательной скорости смещается к оси канала. [c.73]

Экспериментальное исследование микроструктуры закрученного потока при диафрагмировании канала также выполнено в трубе с диаметром 80 мм и длиной 14 калибров при течении воздуха с использованием аксиально-лопаточных завихрителей с центральным телом (см. табл. 1.1). В качестве выходной диафрагмы использовался осесимметричный конический конфузор. Его относительный диаметр dJ = й д. изменялся от 0,5 до ОД. [c.83]

Рис. 4.8. Влияние диафрагмирования выхо ого сечени на интенсивность продольных пульсаций в канале, Ке = 5 10 х — 8,66

При умеренной и сильной закрутке потока диафрагмирование приводит к уменьшению осевой скорости у поверхности канала, вырождению зоны обратных течений у оси и формированию приосевого вихря. В связи с этим интенсивность пульсаций в приосевой и центральной области канала уменьшается, а область с пониженным уровнем пульсаций расширяется (рис. 4.8 Д в) [c.84]

Таким образом, диафрагмирование выходного сечения является одним из средств, позволяющих изменять осредненные и пульсационные характеристики закрученного потока в канале. Как будет показано в гл. 7, диафрагмирование канала приводит к уменьшению тенсивности теплоотдачи от газа к стенке без изменения его расхода. [c.84]

ВЛИЯНИЕ ДИАФРАГМИРОВАНИЯ КАНАЛА НА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ [c.137]

В технических приложениях диафрагмированные каналы имеют, как правило, длину 10...15 калибров. Для этих условий гидравлические потери в диафрагмах могут быть определены по данным настоящего параграфа. [c.140]

Условие дистракции Вульфа-Брэгга. Рассмотрим геометрическое условие дифракции на кристалле диафрагмированного монохроматического пучка излучения. Это условие (закон Вульфа—Брэгга) применимо для дифракции рентгеновских лучей, электронов, нейтронов. [c.55]

Второй из известных способов борьбы с потерями воды (диафрагмирование проходных сечений водоразборной арматуры) при явной эффективности обладает рядом недостатков. Так, для установки диафрагмы необходимо демонтировать водоразборную арматуру, что после нескольких лет эксплуатации затруднительно из-за корродирования труб и закипания резьбовых соединений также не исключена возможность повреждения облицовки поверхностей. [c.402]

В книге в система Тизированной форме представлены результат комплексного исследования гидродинамики, тепло- и мас-сообмена в осесимметричных каналах при местной закрутке потока. Предложены физически обоснованные методы расчета локальных и интегральных характеристик тепло-, массообмена и трения при разнообразных условиях, обладающие достаточной степенью универсальности. Приведены подробные результаты исследования полей скоростей и давлений, интенсивности пульсаций, корреляций, локального тепло- и массообмена в цилиндрических, сужающихся и расширяюгцихся каналах. Исследован широкий диапазон изменения граничных и геометрических условий однозначности (вд5гв через проницаемую стенку, частичная закрутка на входе, диафрагмирование выходного сечения и т. д.). [c.3]

Развитие новой техники требует изучения локальных, интегральных и турбулентных свойств закрученного потока в специфических условиях—в каналах с изменяющейся по длине площадью поперечного сечения, при диафрагмировании выходного сечения и т. д. Между тем закономерности течения, тепло -и массообмена в осесимметричных каналах с местной закруткой потока изучены недостаточно. Имеющиеся в литературе результаты в подавляющем большинстве относятся к исследованию осредненных характеристик течения и теплообмена в непроницаемых трубах с частными законами начальной закрутки. Так мно- гочисленные результаты исследований по гидравлическому I сопротивлению и среднему теплообмену достаточно полно от-( ражены в [ 67]. [c.7]

Влияние диафрагмирования на развитие закрученного течения изучено экспериментально из eниeм полей скоростей и давлений в цилиндрическом канале с / = 14,66. В качестве диафрагмы использовался дозвуковой конический конфузор с относительным диаметромЗ равным 0,5 0,63 0,75 и 1,0. [c.61]

При слабой закрутке потока (завихритель с<р = 15 и п=3) радиальное распределение осевой и вращательной скоростей практически не изменяется по сравнению с недиафрагмирован-ным каналом. При значительной закрутке потока диафрагмирование вызывает. существенное изменение полей скоростей. [c.61]

Рис. 3.4. Влияние диафрагмирования на распределение ги н и при закрутке потока завихри лем с у д =

На рис. 3.4 показано влияние диафрагмирования на поля скоростей в потоке, закрученном с помощью завихрителя, который имеет = 60° и п = 3. Как видно, увеличение степени диафрагмирования приводит к смещению максимума вращател1 Ной скорости к оси канала. При значительном диафрагмировании в приосевой области формируется интенсивный вихревой шнур, вызывающий акустический эффект. В центральной части канала образуется область повышенной осевой скорости, при этом в остальной части потока осевая скорость несколько уменьшается из-за перераспределения массового расхода газа по поперечному сечению. [c.62]

НОМ сечении канала в условиях диафрагмирования опредёляется уравнением [c.64]

Связь между параметрами Ф и <14 при диафрагмировании сохраняется в форме степенного уравнения Ф=ВфД козффици-енты которого для различных I = 14) приведены в табл. 3.2. [c.64]

На рис. 4.8 приведены результаты определения продольной составляющей интенсивности пульсаций потока е при различных параметрах завихрителя. При слабой закрутке потока в канале (рис. 4.8д) диафрагмирование не оказывает влияния на абсолютное значение и характер распределения по радиусу трубы. Анадогичные выводы бьши сделаны в гл. 3 при анализе осреднен-ной структуры потока в условиях диафрагмирования. [c.83]

Рассмотренное выше влияние диафрагмирования на макроструктуру закрученного потока тесным образом связано с изменением в структуре осредненного течения. Известно (см. гл. 3), что в приосевой зоне конического канала (диафрагмы) закрученный поток испытьшает сильный разгон, что приводит к ускорению потока в приосевой и центральной областях цилиндрического канала и образованию радиальных течений, направленных к оси канала. Под воздействием ускорения, которое с ростом интенсивности закрутки захватьшает все большую часть сечения, и происходит уменьшение интенсивности продольных пульсаций в канале. [c.84]

При диафрагмировании канала на выходе формпараметра изменяются незначительно, поэтому их можно рассчитьгаать з учета диафрагмирования. [c.129]

На рис. 6.6 показана типичная зависимость коэффициента сопротивления закрученного потока от для длинных труб без диафрагмирования при использовании различных завихрите-лей. Из рисунка видно, что с увеличением коэффищ1ент сопротивления убывает менее интенсивно, чем в незакрученных по- [c.134]

Рис. 6.12. Зависимость относительного коэффиниента сопротивления диафрагмированного канала от параметра закрутки при I =14

Диафрагмирование выходного сечения трубы ведет к увеличению гидравлического сопротивления как закрученного, так и незакрученного потоков, причем чем сильнее диафрагмирование, тем меньше относительный вклад закрутки в общее сопротивление потоку. Г вдравлическое сопротивление такой схемы исследовалось при / = 14 и двух значениях 3 . [c.139]

На рис. 6.12 показаны относительные коэффициенты сопротивления при различной интенсивности закрутки и степени диафрагмирования. Анализ этих графиков позволил заключить, что при 3 = 0,5 основные гидравлические потери сосредоточены в диафрагме и на выходе при 3 = 0,75 сопротивление диафрагмы и выхода соизмеримо с потерями, обусловленными закруткой потока в канале. Это означает, что когда диафрагма является конструктивным элементом технического устройства, эффективность закрутки, как средства интенсификащш процессов тепло- и массообмена, возрастает. Особенно заметно это будет проявляться при < 0,75. [c.140]

Результаты опытного исследования гидравлического сопротивления закрученных потоков при диафрагмировании обобще-ныуравнением [c.140]

Чтобы исключить это явление, исследование теплоотдачи в коротких каналах (Г = 12) выполнено в условиях диафрагмирования выходного сечения (сГ = 0,5 0,76). Геометрические характеристики исследованных завихрителей приведены в табл. 1.1. Температура потока во всех опытах поддерживалась примерно постоянной (200 С). В опытах реализованы режимы с = = 3 10 ...1,45 10 и = 1,2 10 ...9,5 10 . Местные коэффициенты теплоотдачи отфеделялись по формуле (7.1). [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...