Напряженное состояние сферическое

Например, при моделировании напряженного состояния сферического сосуда для основных параметров о, г, w, р, Е, v, R, h, пользуясь методом анализа размерностей, можно получить следующую систему критериальных уравнений [c.46]

Перемеш ения По и иг, даюш иеся формулами (8.53) и (8.54), соответствуют безмоментному напряженному состоянию сферического пояса. [c.78]

Гузь А. H., Исследование напряженного состояния сферических оболочек в случае многосвязных областей. Труды симпозиума по концентрации напряжений около отверстий, Киев, 1965, Наукова думка , вып. 1, 111 — 119. [c.546]

Определить напряженное состояние пологой сферической оболочки Ri=R2 a, заделанной по опорному краю г=Ь и нагруженной распределенной нагрузкой Z = —p r, р) (рис. 106). [c.289]

При изучении напряженного состояния среды и движения частиц ее в областях необходимо решить 1) задачу о динамическом расширении сферической полости при взрыве 2) задачу о расчете напряжений, скорости частиц и плотности среды в областях возмущений. Решения этих задач строятся на основании следующих физических представлений. Пусть в сферической полости, заполненной газом под давлением ро, в момент времени / = О в результате взрыва образовался некоторый объем другого газа с большим давлением и высокой температурой. На поверхности объема оба газа находятся в свободном соприкосновении, поэтому с течением времени их давления выравняются, при этом [c.86]

Построение тензора А (Т) в сферических координатах проведено в 3 данной главы, однако представляется целесообразным тензор А (Т) построить в цилиндрических координатах, так как в этом случае сохраняется единая система координат при исследовании напряженного состояния преграды в течение всего процесса внедрения тела. [c.216]

В условиях плоского напряженного состояния находится также материал сферических, конических и иных тонкостенных сосудов, пластин, оболочек и т. д. [c.113]

Определить напряженное состояние пологой сферической оболочки R =Ri = a, заделанной по опорному краю г = Ь и нагруженной распределенной нагрузкой г = — р ф) (рис. 84). [c.205]

Сопоставить значения октаэдрических касательных напряжений для следующих характерных случаев напряженного состояния простое растяжение, чистый сдвиг, растяжение тонкостенного сферического сосуда, находящегося под внутренним давлением, и растяжение тонкостенного цилиндрического сосуда при том же давлении. [c.29]

Пример 3. Составной резервуар заполнен веществом с плотностью р (рис. 2.5). Опасное напряженное состояние возникает в цилиндрической части в точке В, а в сферической — в точке А. Проверку несущей способности для такого резер- [c.68]

Если Oi = Оз = Од, эллипсоид напряжений превращается в сферу, а само напряженное состояние называется сферическим. Так как в сфере любые три ортогональных направления могут быть приняты за главные, все площадки, проходящие через точку напряженного тела, являются главными. Ниже будет доказано, что, действительно, на любой из этих площадок касательная составляющая напряжения равна нулю. На рис. 5.4 показаны общий и частные случаи эллипсоида Ламе. При этом рис. 5.4, г, д относятся к случаям, поясненным в 5.7, а рис. 5.4, е — к случаю, поясненному в 5.14. [c.389]

На первом этапе поликристаллический материал с микродефектами моделируется при помощи некоторой сплошной, но регулярно неоднородной среды, например i), при помош,и однородной упругой изотропной среды со сферическими анизотропными включениями. Таким образом, модель первого этапа —это композитный материал. Далее выделяется так называемый характерный объем ). Это минимальный объем, содержаш,ий такое число включений, которое позволяет считать, что тело в рассматриваемом объеме макроскопически однородно. Последнее понятие трактуется так. Если на поверхности макроскопически однородного тела в рассматриваемом объеме задать нагрузки, которые в абсолютно однородном теле вызвали бы однородное напряженное состояние, то длина волны флуктуаций полей тензоров напряжений и деформаций должна быть пренебрежимо мала по сравнению с линейными размерами тела, имеющего обсуждаемый объем. [c.594]

Мы установили, что уравнения теории пологих оболочек для сферической оболочки распадаются на уравнения безмоментного состояния и уравнения смешанного напряженного состояния. В работе А. Л. Гольденвейзера показано, что такое же разделение имеет место, если основываться на общей теории. В этом отношении сферическая оболочка является исключением. [c.343]

Как и в случае однородных тел, уравнения (4.6) существенно упрощаются при наличии осевой симметрии в отношении не только напряженного состояния, но и механических свойств. При этом целесообразно переходить к цилиндрическим или сферическим координатам [131, 135, 136, 137, 153, 159, 188, 194, 196, 219 и др.]. Более простой вид имеют уравнения (4.6) для несжимаемого тела [177,178,196]. [c.35]

Распределение Oq по центральному сечению мягкой прослойки Or, подсчитанное по (4.48) с учетом (4.46) и (4.49), приведено на рис. 4.15 Здесь же штрихт нктирной линией показана эпюра напряжений Ое, подсчитанная по (4.44) с четом замены на к , для случая отсутствия контактного упрочнения мягкого металла (при к > к ). Сравнение распределений О0, построенных по обеим методикам расчета, свидетельствует о приемлемости подхода, базирующегося на аппроксимации сеток линий скольжения отрезками циклоид, для анализа напряженного состояния сферических толстостенных оболочек, ослабленных мягкими прослойками. [c.234]

Рис, 5.4. Эллипсоид Ламе а) общий случай пространственного напряженного состояния (эллипсоид напряжений с разными полуосями) б) частный случай пространственного напряженного состояния (цилиндрическое напряженное состояние одно из главных сечений зллипсоида — круг) в) частный случай пространственного напряженного состояния (сферическое напряженное состояние эллипсоид напряжений — сферическая поверхность) е) общий случай плоского напряженного состояния (эллипс напряжений с разными полуосями) д) частный случай плоского напряженного состояния (круговое напряженное состояние эллипс напряжений — окружность) с) линейное напряженное состояние эллипо напряжений — отрезок прямой (длина одной нз осей равна [c.388]

Анализ типовых конструкций корпусов и сосудов показал, что зоны перфорации сферических крышек и днищ отверстиями, оси которых параллельны осям корпуса или сосуда, довольно обширны и угол между осью отверстия и нормалью к срединной поверхности крышки или днища Р достигает 50°. Величины отношений толщин крышек Н к диаметрам отверстий d также изменяются в широких пределах 0,5 t = H/d 15. Расчеты корпусов и сосудов как осесимметричных упругих пространственных систем показывают, что напряженное состояние сферических крышек и днищ в зоне их перфорации без учета влияния отверстий представляет собой состояние, близкое к всестороннему равномерному растяжению, так как изгибающие напряжения, вызванные поворотом и радиальным перемещением периферийной части крышки или днища в зоне ее соединения с цилиндрической обечайкой быстро затухают из-за топкостенности крышки. Вследствие топкостенности крышек и днищ и малой величины диаметров отверстий по сравнению с диаметрами крышек влиянием кривизны крышки на напряженное состояние в зоне косого отверстия можно пренебречь. Поэтому для определения напряжений около косых отверстий в сферических крышках достаточно исследовать распределение напряжений в зонах круговых отверстий, имеющих соответствующие углы наклона р и величину отношения диаметра отверстия к толщине, в пластинах, нагруженных всесторонним равномерным растяжением. [c.120]

Сферическая оболочка [33]. Круговое отверстие [45]. Равномерное внутреннее давление. Задача о напряженном состоянии сферической оболочки, загруженной равдомерным внутренним давлением интенсивности р н ослабленной круговым отверстием, которое закрыто крышк > , передающей только действие перерезывающей силы, впервые рассмотрена в работе [45]. [c.367]

В основе методов упругих решений лежит итерационный процесс уточнения дoпoлниfeльныx условий. С использованием этих принципов разработаны методы решения упругопластических задач для определения деформаций и напряжений при различных случаях сварки [4]. Решение задач этими методами осуществляется в численном виде на ЭВМ. Результаты решения позволяют анализировать как временные напряжения в процессе сварки, так и остаточные после сварки. Разработанные алгоритмы используют для решения одноосных задач (наплавка валика на кромку полосы, сварка встык узких пластин), задач плоского напряженного состояния (сварка встык широких пластин, сварка круговых швов на плоских и сферических элементах, сварка кольцевых швов на тонкостенных цилиндрических оболочках, сварка поясных швов в тавровых и других сварных соединениях), задач плоской деформации (многослойная сварка встык с [c.418]

Следлет отметить, что, вследствие специфики работы толстостенные конструкций в условиях высоких давлений, влияние побочных факторов (например, продольных осевых сил или изгибных нагрузок, действующих на корп с конструкции) на напряженное состояние последних принебрежимо мало по сравнению с тонкостенными оболочками. В связи с э тим для рассматриваемых цилиндрических и сферических оболочек характерно нагружение в условиях плоской (02 / 0 = / ад = 0,5) и осесимметричной (Оф I ) деформаций. [c.199]

Семействам полей линий скольжения и 42- описанным данными логарифмическими спиралями, отвечают следующие выражения для оценки напряженного состояния в стснке рассматриваемых сферических оболочек [c.230]

Для анализа напряженного состояния рассматриваемых оболочек рассмотрим характерное сечение, расположенное пара1лельно контактным поверхностям прослойки и равноудаленое от них (сечение А Д ). Положение данного сечения в сферической оболочке относительно ее экваториальной плоскости будет характеризоваться параметрами А] = /7 / 2 + /] и yai (см. рис. 4.17), Для определения характера распределения напряжений в данном сечении Су проведем вспомогательное сечение (поперек стенки конструкции), определяющееся углом наклона прослойки ф — ДА, Распределение нагф.чжений Од = [c.238]

Таким образом, если подобрать площадь распорного кольца по выранчению (9.55), то мы удовлетворим требованиям безмомеитности напряженного состояния в сферической оболочке, находящейся под действием собственного веса. При этом растягивающие наиряжения в кольце будут определяться по формуле (9.52). [c.253]

Как подобрать размер сечения распорного кольца О для сферического купола из условия обеспечения безмоментности напряженного состояния оболочки [c.267]

В случае jj = Ста = (сферическое напряженное состояние) касательные напряжения на любой из площадок, нроходяш,их через рассматриваемую точку напряженного тела, равны нулю, так как комбинация равенств 2) удовлетворяется при любых I, m и и (5.44 ) приобретает вид [c.418]

Так как в месте стыка оболочек Т а — то безмоментнсе состояние удовлетворяет статическим условиям совместной работы оболочек. Однако условия совместности деформаций не выполняются — радиальное перемеш,ение цилиндрической оболочки больше, чем сферической. Поэтому в месте стыка оболочек возни кают нетангенциальные силы взаимодействия Nq, (рис. 3.31), вызывающие напряженное состояние краевого эффекта. Величины этих сил можно найти из условия совместности деформаций оболочек. Приравняем друг другу суммарные (т. е. вызванные как безмоментным состоянием, так и краевым эффектом) радиальные перемещения и углы. поворота в месте стыка оболочек [положи- [c.171]

Термоупругую задачу о напряженном состоянии корпусных оболо-чечных (цилиндрического и сферического) элементов, в которой температурная нагрузка основная, решаем для каждого характерного теплового состояния, используя реальное распределение температур t s) (см. рис. 4.9 и 4.10) для каждого рассматриваемого режима термоциклического нагружения. [c.181]

Основные результаты расчета сферического корпуса в упругой постановке приведены на рис. 4.18 — 4.20. Высокие /емпературные напряжения и краевой эф кт возникают в сравнительно узкой переходной (от фланца к оболочке) зоне (s 5 см). Типичное распределение окружных Од и меридиональных "напряжений в наиболее нагруженной зоне показано на рис. 4.18. В опасных точках переходной поверхности реализуется плоское напряженное состояние с высоким уровнем компонент напряжений. В зоне сварного шва возникают преимущественно окружные напряжения. На внутренней поверхности пере- [c.185]

Величина силы трения, возникающей на единичной микронеровности контактирующих тел, зависит от ее геометрической конфигурации, напряженного состояния в зоне контакта, механических свойств поверхностного слоя менее л<есткого из взаимодействующих тел и физико-химического состояния поверхностей контактирующих тел. В общем случае мнкронеровности поверхности не имеют правильной геометрической формы, их форма близка к форме сегментов эллипсоидов, большая полуось которых совпадает с направлением обработки поверхности. При вычислениях сил трения и интенсивностей износа наиболее широко распространена сферическая модель шероховатой поверхности. Согласно этой модели микронеровности считают шаровыми сегментами постоянного ра. Диуса. [c.191]

Рассмотрим ползучесть жестко защемленных сферических оболочек, выполненных из сплава Д16АТ, толщиной /1=1 мм, радиусом в плане а=125 мм, высотой подъема /=2 мм, подвергнутых после изготовления короткому отжигу. Такая термообработка не оказывает значительного влияния на упругие характеристики материала, однако существенно сказывается на параметрах ползучести. Оболочки находятся в равномерном основном температурном поле 7 =200°С в естественном напряженном состоянии. [c.72]

При исследовании влияния многоосного термического напряжения на сопротивляемость углеродистой стали в условиях тер-моциклирования сплошные цилиндрические и сферические образцы нагревали и охлаждали с частотой I и 9 циклов/мин [72]. Тангенциальную и радиальную деформации рассчитывали. Результаты испытаний были обработаны по энергетической теории прочности. Однако вследствие неоднородности напряженного состояния, громоздкости и сложности обработки экспериментальных данных (вычисления велись на ЭВМ), а также принятия ряда допущений (в частности, при повышении температуры коэффициент Пуассона р, — 0,5, а принят ц = 0,3) при определении деформаций, расчет долговечности при термической усталости был весьма приближенным. [c.37]

При двухосном растяжении образца с помощью сферического или стержневого дорна его напряженное состояние неоднородно по объему. Точная характеристика распределения внутренних напряжений в двухоснорастянутых образцах различных полимеров представляет значительные трудности ввиду нелинейности функции ст =/(бл) и изменяющейся, в нашем случае, геометрии образцов при деформировании. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...