Сдвиг практические расчеты

СДВИГ. ПРАКТИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ НА СРЕЗ [c.242]

ГЛАВА 4. СДВИГ. ПРАКТИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ НА СДВИГ И СМЯТИЕ [c.90]

Необходимость изучения чистого сдвига в теме Кручение возникла после того, как было решено вопросы исследования напряженного состояния в точке тела отнести к главе Гипотезы прочности . Причины, не позволяющие изучать чистый сдвиг совместно с практическими расчетами на срез и смятие, были изложены в предыдущей главе. [c.101]

Если растяжение и сжатие обычно происходят в чистом виде, то чистый сдвиг практически не встречается. Сдвигу всегда сопутствует либо изгиб, либо растяжение или сжатие, поэтому по плоскостям сдвига, кроме касательных, действуют еще и нормальные напряжения. Однако, поскольку величины этих нормальных напряжений малы по сравнению с касательными напряжениями, технические расчеты производятся только на сдвиг, который для металлических элементов называют срезом, а для деревянных — скалыванием. Обычно считают, что по площади среза или скалывания касательные напряжения распределены равномерно, Допущенные неточности компенсируют величиной допускаемого касательного напряжения (т) [c.60]

Практические расчеты некоторых простейших конструкций, работающих на сдвиг [c.128]

Феноменологический и физический пути построения критериев. Описанный выше подход к построению критерия для оценки границы перехода материала в предельное состояние имеет чисто феноменологический характер, никак не связанный с дискретностью строения материи поэтому и сами критерии имеют чисто феноменологический характер. В отличие от феноменологического, мыслим и физический подход к решению проблемы. Однако даже в случае линейного напряженного состояния или чистого сдвига теоретически находить характеристики, определяющие переход материала в предельное состояние, удается лишь для монокристаллов идеальной структуры. В случае же наличия многообразных дефектов структуры монокристалла, а тем более в случае поликристаллического тела (металла), проблема до сих пор не разрешена надежно даже для отмеченных выше элементарных однородных напряженных состояний. В настоящее время предпринимаются многочисленные попытки в направлении построения физических теорий с использованием методов математической статистики и теории вероятностей, к сожалению, пока далекие от возможности непосредственного широкого их использования в практических расчетах. Больше других удалось исследовать вопросы хрупкого разрушения, в том числе рассмотреть масштабный фактор и изменчивость прочности, а также явление усталости. Однако будущее принадлежит именно статистическим теориям, описывающим физику явления с единых позиций. [c.539]

Результаты прогибов в центре трехслойных шарнирно опертых пластин приведены в табл. 5.3. Анализ этих данных позволяет с делать следующее заключение прогибы, полученные при точном решении системы дифференциальных уравнений равновесия рассматриваемых пластин и при применении МКЭ в случае учета поперечного сдвига, практически совпадают дополнительный учет деформации нормального обжатия позволяет получить почти на всем диапазоне отношений /г/а решения, практически совпадающие с точными расчет по классической теории неприменим даже для тонких пластин. [c.130]

Практические расчеты соединений, работающих на сдвиг. Заклепочные соединения. Расчет сварных соединений......... 164 [c.7]

На самом деле касательные напряжения при сдвиге распределяются по сечению неравномерно, но для практических расчетов можно пользоваться формулой (12.2). [c.158]

Практические расчеты соединений, работавших на сдвиг [c.164]

Для композиционных материалов модуль сдвига G в 5. .. 10 раз меньше нормального модуля упругости, поэтому минимальное значение а р соответствует несимметричной форме разрушения. Коэффициент k, вычисленный по формуле (15), оказывается равным 0,3. .. 0,4 (табл. 3), в то время как осесимметричной форме соответствует k = 0,6. Аналогичные результаты вытекают также из работ [27, 31, 321. При рассмотрении выражения (15) можно отметить, что коэффициент устойчивости ортотропных оболочек а отличие от изотропных не является постоянным и зависит от соотношения упругих постоянных материала. Каждому из них соответствует свое значение верхней и нижней критической нагрузки. Это обстоятельство необходимо учитывать при анализе экспериментов и в практических расчетах. Аналогичные выводы можно получить н из [311. [c.160]

ПРАКТИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ НЕКОТОРЫХ ПРОСТЕЙШИХ КОНСТРУКЦИЙ, РАБОТАЮЩИХ НА СДВИГ [c.135]

Сдвиг чистый 126 —, практические расчеты 135 —, условие прочности 136 Сен-Венана принцип 8 Серенсена-Кинасошвили диаграмма 654 [c.728]

Для практических расчетов применяется относительная величина сдвига, называемая коэффициентом коррекции [c.555]

Глава IV. ПРАКТИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ НА СДВИГ (СРЕЗ) И СМЯТИЕ [c.137]

Практический расчет можно упростить путем сдвига нулевой точки, вычитая из каждого результата измерения рационально выбранную величину (принятое среднее значение). В результате этого получают новую частотную таблицу со значениями х т = = х , — Хд. При этом среднее значение рассчитывается вместо уравнений (1) и (2) по уравнениям [c.11]

Практические расчеты на сдвиг охватывают проверку прочности деталей конструкций, служащих для скрепления отдельных элементов системы, и подбор их сечений на срез и скалывание. Таковы, например, сварные, заклепочные и болтовые соединения, деревянные врубки элементов стропильных ферм, составные балки на клеях, шпонках или болтах и т. д. При расчете этих соединений должно быть соблюдено условие, требующее, чтобы действительное напряжение среза или скалывания не превосходило допускаемого напряжения, т. е. [c.76]

Практические расчеты на сдвиг [c.75]

Не зная закона распределения напряжений х, мы не можем из уравнения равновесия (5.1) найти величину напряжений в произвольной точке сечения. В дальнейшем, изучая явления сдвига при изгибе, мы установим этот закон распределения х, а пока, имея в виду практические расчеты заклепок, врубок и других элементов конструкций, примем для простоты, что тангенциальные напряжения по сечению распределяются равномерно. Тогда, очевидно, можно написать хр = Q, откуда [c.84]

Для решения поставленной задачи выберем несколько систем отсчета Во-первых, используем ортогональный лабораторный базис л , у, г. В этом базисе целесообразно записывать окончательные выражения и соответствующие операции в терминах инженерной механики пластичности, например конфигурационные тензоры деформаций г и напряжений усредненные по характерным объемам V, включающим большое количество малых участков (объемов кристалла, в которых реализуется каждый конкретный элементарный акт деформации или разрушения. Во-вторых, применим кристаллофизический базис, задаваемый тремя некомпланарными единичными векторами и, v, w, который в общем случае условимся считать косоугольным, а в практических расчетах — близким к ортогональному. В кристаллофизической системе координат такие свойства удобно выражать как тепловое расширение и упругую податливость. Справочные сведения о подобных характеристиках обычно представляют именно в кристаллофизическом базисе. В-третьих, будем широко пользоваться различными локальными базисами (которые в общем случае можно считать и неортогональными), выбирая их каждый раз так, чтобы форма записи соответствующих физических законов реализации процесса была предельно простой и понятной по содержанию. Так, если деформация осуществляется кристаллографическим сдвигом по плоскостям с нормалью п в направлении /, условимся задавать ее в базисе I, т, п, где направления I, т я п образуют тройку единичных ортогональных по отношению друг к другу векторов. Примером другой локальной системы отсчета может служить базис а, Ь, с, в котором удобно записывать условия раскрытия трещин отрыва. При этом условимся орт а ориентировать вдоль направления сдвига, инициирующего отрыв (например, по схеме Стро [2П), а вектор с — вдоль нормали к плоскости трещины. Понятно, что в этой схеме тройка единичных векторов а, Ь, с не обязательно образует ортогональный базис, а орт а может совпадать с ортом I из локальной системы сдвига. Однако базис целесообразно брать все же ортогональным. [c.9]

Подход, основанный на понятии коэффициентов интенсивности напряжений, оказался наиболее удобным для практических расчетов. Существуют три основные задачи для трещины в неограниченной среде в условиях плоской деформации, соответствующие трем модам разрушения (рис. 6.2) / — отрыв, // — поперечный сдвиг, III — продольный сдвиг. Коэффициенты интенсивности напряжений для этих мод определяют соответственно по формулам [c.160]

Ниже кратко изложены некоторые аспекты устойчивости данной разностной схемы без ее детального математического обоснования. Для устойчивости схемы требуется, чтобы была устойчива как прогонка, так и итерационный процесс. Условие устойчивости прогонки для получаемой в результате преобразования дифференциальной задачи к разностной системе нелинейных алгебраических уравнений совпадает с условием хорошей обусловленности системы алгебраических уравнений для определения Zm на лучах т] = onst. Последнее условие, в свою очередь, определяется знаками собственных значений матрицы А, среди которых должны быть как отрицательные, так и положительные. Число различных но знаку собственных значений связано с направлением характеристического конуса и согласуется с количеством граничных условий при g=0 и =1. В практических расчетах из-за сильного изменения направления потока в расчетной области условие хорошей обусловленности может нарушаться, что при1юдит к неустойчивости или разбалтыванию разностного решения. В этом случае для стабилизации четырехточечной схемы приходится, например, сдвигать систему координат таким образом, чтобы собственные значения не изменяли знаков. [c.141]

Неравномерно распределяются и напряжения смятия. Однако для простоты -практических расчетов считают, что папряжени-я сдвига и смятия распределяются в сечениях равномерно. В частности, такое упрощающее до- пущеиие делается при расчете заклепок, шпонок, шлиц, [c.121]

В связи с отсутствием конкретных рекомендаций расчет закрученного потока в каналах вьтолняется при использовании эмпирических констант (с , Сд и т. д.), которые ранее бьши использованы при расчете свободных осевых течений с поперечным сдвигом [24]. Расчеты, проведенные в работах [24, 46], показывают, что такое приближение позволяет получать результаты, удовлетворительно совпадающие с экспериментальными, данными. Ольп использования усложненных полуэмпирических моделей приводит к заключению, что правильное задание значений е и (1 на входе в канал играет важное значение. При задании профилей е и 1 далеких от действительных возможны случаи качест-вешю неправильного описания трансформации локальных и турбулентных характеристик закрученного потока [46]. Отметим также, что результаты расчетов, полученные для е — е и е — к моделей, практически совпадают между собой [46] [c.117]

Возможность практического использования полученного соотношения для определения деформационного изменения тока коррозии обосновывается так же, как и в известном методе снятия реальных поляризационных кривых для определения скорости коррозии металла на основе кинетической теории коррозии идеальные поляризационные кривые, определяющие стационарный потенциал и ток коррозии, рассматриваются как продолжение тафелевских участков реальных поляризационных кривых. Это, очевидно, справедливо для электрохимически гомогенной поверхности, но также может быть принято для технических металлов (железа, никеля, свинца и др.), поскольку наблюдалось удовлетворительное совпадение результатов, полученных измерением скорости коррозии непосредственно по убыли массы и расчетом по поляризационным кривым [54]. На рис. 59 реальные поляризационные кривые показаны сплошными линиями. Для практического расчета скорости коррозии в формулу (232) следует подставлять величины сдвигов потенциалов, определенные сечением реальных анодных и катодных поляризационных кривых для произвольно выбранного значения плотности тока гальваностати-ческой поляризации в пределах тафелевских участков. [c.166]

Вместо модуля сдвига подставлено значение динамического модуля сдвига Од. Эта величина является фактически расчетной величиной, достаточно удобной для практических расчетов и при экспериментальном определении. В пределах обычных промышленных частот 10—50 Гц можно принимать, что Од = onst Од (1,6 4-н- 2,2) О. [c.218]

Определение Gggn рассмотрим на примере сотового заполнителя (рис. 5). Предполагаем, что внешние слои н заполнитель панели деформируются в пределах упругости, а все элементы панели сохраняют свою форму. Для определения приведеииого модуля сдвига в плоскости хог вырежем из сотового заполнигеля параллелепипед, показанный иа рис. 5, 5 пунктиром I. Отдельно этот параллелепипед приведен иа рнс, 6, о. Рассмотрим также параллелепипед сплошного заполнителя таких же размеров. Считая грань аЬсе заделанной, приложим к грани а Ь с е в обоих случаях касательную силу Q. Определим вертикальные перемещения грани а Ь с е обоих параллелепипедов. Изгибом пластинок, образующих соты, будем пренебрегать. В работе (30) показано, что данное пренебрежение в некоторых частных случаях может привести к занижению модуля сдвига до 20%, что вполне приемлемо для практических расчетов н идет в запас проч- [c.157]

Для практических расчетов нахлесточных клеевых соединений существуют простые зависимости, связывающие средние разрушающие напряжения х при сдвиге с размерами соединения х = В [(5) / // ]. При конструировании клеевых соединений таких ПМ, как ПЭ и ПП, можно пользоваться эмпирическим соотношением т = Л[(5) / //д] / , где коэффициент Л определяется опытным njrreM. Например, для полученных с помощью эпоксидно-полиамидного клея нахлесточных соединений ПЭ и ПП А соответственно равно 15,4 и 22,5 Н/мм . [c.517]

Однако следует указать на некоторую неопределенность экспериментальных данных [38], свидетельствующую о toMi что при >, высоких степенях остаточной деформации (высокой плотности дислокаций) коэффициент трения уменьшается. Приведенное соОт- ношение, полученное на основании решений задачи о напряже- ниях сдвига, которые вызывают зарождение и движение дислока-I ций, находящихся вблизи поверхности раздела, не учитывает граничных условий на этой поверхности. Применение этого урав-нения для практических расчетов затруднено не только из-за [c.54]

Дополнительно отметим, что заклепки начинают работать на срез лишь после того, как преодолены силы трения на поверхности контакта соединяемых элементов.- Эксперименты показывают, что для стальных деталей нри горячей клепке сдвиг возникает лишь после того, как расчетные напряжения среза в заклепках будут выше 50—60 н мм . Практически расчет заклепок ведут при более высоких допускаемых напряжениях на срез и, следовательно, в процессе эксплуатации соединения лишь часть передаваемого усилия воспринимается силами трения, а остальная передается заклепками, в которых возникают напряжения среза. В запас надежности расчета разгружающее влияние сил трения не учитывают, принимая, что усилие полностью передается заклепками. Следует иметь в виду, что в плотных соедипепиях сдвиг соединяемых элементов равносилен нарушению герметичности соединения, а поэтому недопустим, — эти соединения рассчитывают по специальной методике, имея в виду гарантию их герметичности. [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...