Осадка Деформация — Степени

Для ускорения эти испытания можно производить осадкой образцов с ввинченными шурупами, измеряя после осадки деформацию шага нарезки и величину зерна (метод проф. Павлова- Иг. М.), или осадкой заготовок на конус. В последнем случае изменение величины зерна в зависимости от степени деформации производится сопоставлением величины зерна, определённой в различных сечениях клинообразного образца. [c.292]

Получать полуфабрикаты алюминиевых сплавов с УМЗ микроструктурой можно предварительной деформацией холодным или теплым прессованием, схема напряженного состояния которого близка к схеме гидроэкструзии. По сравнению с открытой и закрытой прокаткой или осадкой при прессовании допустимы большие предельные деформации. Таким образом, для промышленных сплавов, имеющих достаточную технологическую пластичность для деформации со степенями 60—70 % при холодном и 80—90 % при теплом прессовании, представляется возможным рекомендовать этот вид предварительной обработки для получения УМЗ структуры. [c.171]

При осадке (сжатии) металла степень деформации по высоте равна [c.253]

В. И. Архаров [74] объясняет очень высокую твердость электролитического хрома взаимным наклепом кристаллов, эффективность которого определяется степенью дисперсности осадка. Вследствие высокой степени дисперсности границы зерен блокируют плоскости сдвига, по которым происходит деформация кристаллов. [c.315]

При осадке деформация распределяется по высоте осаживаемого тела неравномерно в центральных слоях образца (в середине высоты) она больше, чем в поверхностных слоях, т. е. у торцов. Таким образом, степень деформации, подсчитанная на основе изменения внешних размеров осаживаемого тела ( общая деформация ), не отражает той истинной деформации , которой подвергаются отдельные зоны деформируемого объема металла. Степень фактической деформации разных частей деформируемого тела бывает различной и колеблется в весьма широких пределах. Указанное явление объясняется действием сил трения. [c.60]

Именно где-то в этих пределах и лежит величина Хо , которую отмечали на рис. 90. Эта величина меняется не только в зависимости от температуры и давления, но и в зависимости от скорости приложения давления и величины осадки. Для пояснения этого на рис. 93 приведены экспериментальные кривые / и 2 сопротивления деформации при ударном сплющивании равномерно нагретых цилиндров из инструментальной углеродистой стали. Для сравнения представлена кривая 5, которая относится к случаю медленной осадки. Как видно из рис. 93, разница необходимых давлений осадки в большой степени зависит от скорости приложения осадочного давления, поэтому и величина х а может рассчитываться только весьма приближенно. [c.187]

Для самой низкой из принятых температур осадки (300° С) критическая степень деформации оказалась [c.377]

Монокристаллы вольфрама диаметром 20—25 мм, содержащие сравнительно небольшое количество примесей (тысячные доли процента углерода и кислорода и десятитысячные—азота и водорода), можно прокатывать при 300—400 °С с суммарной степенью деформации до 85 % и обжатии за один проход 30 % (спеченный вольфрам обрабатывают давлением при 1500—1700 °С) образцы на сжатие выдерживают при 20 °С 35 %-ную осадку [1]. [c.138]

По данным Д. И. Бережковского [2], фактические степени деформации в различных точках образца по высоте при осесимметричной свободной осадке изменяются в очень широких пре- [c.207]

Из опыта эксплуатации кулачковых и торсионных пластометров и задач, которые стоят в области изучения реологических свойств металлов и сплавов для процессов ОМД, можно определить требования, которым должны удовлетворять современные установки подобного типа - 1) широкий регулируемый скоростной диапазон испытаний в пределах 0,01—500 с 2) возможность получения больших степеней деформации (испытания на плоскую осадку, кручение) 3) возможность воспроизведения самых различных, заранее программируемых и управляемых с помощью ЭВМ законов нагружения как за один цикл испытаний, так и при дробном деформировании 4) возможность записи кривых релаксаций в паузах между нагружениями с длительностью пауз от 0,05 до 10 с 5) фиксация структуры металла с помощью резкой закалки образца в любой точке кривой течения 6) оснащение установок высокотемпературными печами для нагрева образцов до 1250 °С в обычной среде и в вакууме или среде инертного газа до 2000—2200 °С 7) возможность воспроизведения при испытаниях, особенно дробных, различных законов изменения температуры металла, фиксация температуры образца с помощью быстродействующих пирометров 8) возможность проведения испытаний не только при одноосных схемах напряженного состояния, но и в условиях сложнонапряженного состояния, особенно при исследовании предельной пластичности 9) обеспечение высоких требований по жесткости машин, по техническим характеристикам измерительной и регистрирующей аппаратуры, возможность стыковки с ЭВМ (УВМ) для автоматизированной обработки данных и управления экспериментом. [c.49]

Операция создания пластической деформации давлением называется осадкой, а само давление осадочным давлением. Осадка может производиться прессованием, прокаткой или проковкой в один или несколько приёмов. Величина необходимого осадочного давления для малоуглеродистой стали в зависимости от степени нагрева колеблется в пределах от 1 до 4 кг/мм К [c.271]

Например, пластическую деформацию прессованных прутков латуни ЛС-59 диаметром и высотой 30 мм при свободной осадке на плоских бойках можно осуществлять в интервале температур 650—700° С лишь со степенью деформации, не превышающей 30—35<>/о (при большей степени деформации наступает хрупкое состояние сплава, фиг. 19,а). При осадке с созданием в ходе деформации бокового давления прессованная латунь допускает и более высокие степени деформации без 0 б) [c.280]

Д/i — степень деформации при испытании осадкой через каждые 5 /о в интервале О — 60%, а при других методах испытания 5 — 70% [c.290]

Определение интервала критических степеней деформаций при осадке (рекристаллизации обработки) [c.290]

Как следует из рассмотрения эпюр напряжений, растяжения можно избежать только путем применения фасонных бойков, обработанных по определенному радиусу или по форме призм. Во многих случаях влияние растяжения снижается при установке боковых упоров, создающих дополнительный подпор металла и позволяющих, например, выполнять осадку без уширения. Улучшение условий трения на контактных поверхностях также существенно снижает величину напряжений растяжения при осадке и позволяет увеличить степень деформаций за один удар при большей ее равномерности. [c.210]

Технологические возможности каждой из операций ограничиваются или разрывом заготовок по опасному сечению (вытяжка, волочение, формовка) или потерей устойчивости (обжим, осадка), или предельными деформациями растяжения (гибка, раздача, отбортовка). Перечисленные ограничивающие факторы определяют предельные степени деформаций заготовок или их формоизменение, характеризуемое специальным коэффициентом (коэффициентом вытяжки, раздачи, обжима и др.). Степени деформаций, достигаемые за одну операцию, характеризуют технологические возможности штамповки, глубину и высоту [c.235]

В процессе изготовления ротора основной кузнечной операцией, независимо от принятого варианта, является осадка. При ковке больших дисков из легированных сталей качество осевой области поковки в значительной степени зависит от операции вытяжки. Неравномерность деформаций ри осадке слитков из стали с малой пластичностью может привести растрескиванию боковой поверхности как следствие возникновений касательных напряжений. С целью предупреждения этого явления следует применять осадку в обойме или в матрице. При вытяжке желательно применять фасонные бойки с радиусом, меньшим радиуса деформируемого слитка. Величину подачи необходимо поддерживать в пределах 0,4—1,0, а единичные обжатия должны быть большими для лучшей проработки центральных частей слитка [c.61]

При холодной осадке предел текучести определяют для заданной степени деформации непосредственно по кривым упрочнения или по формулам (52)—(54). Распределение предела текучести по контактной поверхности может быть принято равномерным. [c.30]

Для определения роли неравновесности исходной структуры в процессе а -> 7-превращения в чугунах отливки указанного ранее состава подвергали гомогенизирующему отжигу в течение 9 ч (при 1100°С) охлаждение с печью обеспечивало получение ферритной структуры. Сочетание ферритной матрицы с шаровидной формой графита обусловило достаточную пластичность чугуна и позволило его деформировать в холодном состоянии с большими степенями (до 60 %) без разрушения. Деформация осуществлялась сжатием цилиндрических образцов и прокаткой образцов клиновидной формы по методике, описанной в работах [102, 103), что давало непрерывный набор деформаций (от О до 66 %). Микроструктура чугуна до и после деформации представлена на рис. 41. Результаты для обоих видов деформации аналогичны и будут рассмотрены на примере образцов, деформированных осадкой. [c.81]

Например, при осадке цилиндрическая заготовка приобретает бочкообразную форму, а различные части ее объема деформируются с разной степенью деформации. Деформируемый объем при осадке с трением можно разбить на три области (рис. 16.21). В области I деформация затруднена благодаря влиянию сил трения. Наиболее интенсивная деформация происходит в области И, в которой линии течения расположены наивыгоднейшим образом к направлению действующей силы. Области III получают меньшую степень деформации по сравнению с областью II, но большую, чем область I. [c.317]

Чем выше горячая пластичность, тем выше технологичность стали. Но важное значение имеют не только сами по себе показатели пластичности, а и характер их изменения с температурой, определяющий интервал температур горячей механической обработки. Для успешной ковки или прокатки аустенитной стали важно иметь широкий интервал температур, при которых еще сохраняется высокая пластичность стали. Для жаропрочной дисковой стали он не превышал всего 150° С (950—1100° С). После ЭШП этот интервал удалось расширить вдвое, т. е. до 300° С (800—1100° С). На рис. 179 показаны поковки дисков из теплоустойчивой стали. Первую из них, пораженную трещинами, ковали из металла обычного производства, вторую — без трещин — из электро-шлакового металла. Улучшение деформируемости металла — важная особенность ЭШП. Благодаря ЭШП представилось, например, возможным получать крупные диски газовых турбин (весом около 1 т) непосредственно из слитков прямой осадкой их. ЭШП позволил увеличить допустимую степень деформации аусте-нитных сталей за один удар молота или ход пресса. Так, для [c.417]

Эксперимент выполнялся на круглых пластинах. Сначала давали осадку до 40%, чтобы получить зависимость сила — перемещение, затем простой сдвиг и строили зависимость напряжения сдвига от деформации. Несколько раз добавляли сжатие 10, 15, 27, 36% и опять испытывали образцы на сдвиг с замерами деформаций и напряжений. Эксперимент показал, что наклон кривых сдвигающая сила — перемещение падает с увеличением сжатия, откуда можно сделать вывод, что модуль сдвига С становится меньше при наличии сжатия. Однако необходимо учесть, что площадь и толщина слоя различны при разных степенях сжатия. Авторы показывают, что если учесть утонение образца, увеличение его площади за счет выпучивания и вклад сжимающей силы в сдвиг, то характеристику сдвига в зависимости напряжение — деформация можно брать из простого сдвига, т. е. на ней не отражается сжатие. [c.17]

Измеряют степень деформации Дй через каждые 5% осадки в интервале 0—60% и С через каждые 50° С в исследуемом интервале температур й образцов 10—25 мм масса падающих частей молота и высота падения постоянные [c.38]

Измеряют сопротивление деформированию при осадке или других методах обработки. Измеряют степень деформации Дй при испытании осадкой через каждые 5% осадки в интервале 0—60% (при других методах испытания 5—70%) и С через каждые 50 С в исследуемом интервале температур [c.38]

Замеряют температуру через каждые 50° С в исследуемом интервале температур и степень деформации АЛ через каждые 2—5% осадки в интервале 0—60% О образцов 15—30 мм [c.39]

Допустимая степень деформации при осадке на гидравлич. прессе [c.419]

Для возможности сопоставления железомарганцевых сплавов между собой степень деформации и температура должны быть одинаковыми осадку образцов сжатием производили на 50% по высоте на 800-т прессе. [c.179]

Испытанием на сжатие (осадку) находят 8.JP ос — степень деформации, соответствующую появлению на свободной поверхности образца первой трещины при осадке, а также Qq — удельное усилие при осадке в зависимости от степени деформации. При испытании иа сжатие контактное трение оказывает существенное влияние на получаемые результаты. Коэффициент трения имеет переменное значение в зависимости от температуры, состояния контактирующих поверхностей, химического состава материалов и других факторов, учесть которые трудно. [c.131]

Ковка На прессах с осадкой слитка на степень деформации е = = 50%. Протяжка после осадки по схеме круг — круг. Для валков с диаметром бочки до 500 мм уков должен быть не менее 3, с диаметром бочки более 500 мм — не менее 2,5 На прессах с одной осадкой слитка на степень деформации 50% для валков с диаметром бочки до 400 мм и с двумя осадками — свыше 400 мм. Протяжка после каждой осадки по схеме круг — квадрат — круг, Уков по бочке при протяжке после второй осадки 3—5, Валки с диаметром бочки до 180 мм куют на молотах без осадки [c.440]

В процессе разработки, освоения и эксплуатации холодной объемной штамповки деталей совершенствовались конструкции штампов, штампового инструмента. Испытывались различные марки инструментальных сталей и режимы горячей обработки. Особый интерес представляют деталиД27—106 и 16—6 МН73—64, имеющие характерные технологические особенности. Д27—106 — деталь типа втулки с фланцем, образец многопереходной объемной штамповки. Первый переход — прямое выдавливание, второй — осадка фланца. Относительные степени деформации по переходам соответствен- [c.141]

К недостаткам обычных диаграмм рекристаллизации следует отнести и то, что при этом не всегда используется истинная деформация. Часто при построении диаграмм рекристаллизации используют образцы в виде плоских заготовок или цилиндров. После прокатки (осадки) и термической обработки величина зерна определяется в среднем по высоте сечения образца (в месте пересечения диагоналей). Относительное обжатие определяют по формуле е= = Ло — hi/ho-100%, а истинную деформацию e=ln /ti/Ao), где ho и /г, — исходная и конечная высота заготовки. Следует учитьгаать, что при больших деформациях значения истинной деформаций и относительного обжатия существенно различаются, а при малых степенях деформации (меньше 10%) эти значения практически совпадают. [c.355]

В качестве примера приведем результаты исследования рекристаллизации в горячедеформированных аусте-нитной (18% r+8%Ni) и ферритной (типа трансформаторной) сталях, не испытывающих фазовой перекристаллизации. Образцы предварительно отожженной стали обрабатывали по следующему режиму нагрев до 1200°С (выдержка в течение 10 мин), подстуживание на воздухе до 1100° С, деформация при этой температуре осадкой с одного удара (средняя скорость деформации 10 с ) на заданную степень, подстуживание до разных температур с последующим охлаждением в воде. Степени деформации и условия подстуживания указаны на рис. 203. Распределение зерен по размерам (по баллам) характеризовали частотными кривыми. [c.373]

Результаты подробного электронно-микроскопического исследования эволюции дислокационной структуры ряда тугоплавких металлов (хрома, молибдена, ванадия) в широком диапазоне температур и степеней деформации были впервые систематизированы [9, 289] в виде диаграмм структурных состояний в координатах температура — деформация (рис. 3.12). В качестве методов деформирования в основном использованы методы обработки металлов давлением (прокатка, осадка, прессование, гидропрессование и некоторые другие), позволяющие получать большие равномерные дефор-омации по всему сечению образца. [c.122]

При увлажнении отпечатков синий оттенок усиливается вследствие воздействия кислорода, содержащегося в воде (происходит окисление остатков ферроцианида калия). По данным Аммерманна [15], хороший отпечаток также получается при добавлении ферроцианида калия непосредственно при прохождении тока, при этом нет необходимости в окислении пероксидом водорода или кислородом промывочной воды. Рекомендуется использовать слабо-клеящуюся мелкозернистую чертежную бумагу или бумагу с желатиной вместо неклеящейся (фильтровальная, газетная бумага). Длительность проявления составляет для бумаги 2—3 мин, для бумаги с желатиной 8 мин. Желатиновый отпечаток вследствие малой диффузии реакционной составляющей и осадков в несущее вещество соответствует фактической степени распространения ликвации и включений. От напряжения на электродах и степени влажности бумаги существенно зависит качество отпечатка. Необходимо приобрести навык увлажнения бумаги, так как при слишком большой влажности она дает расплывчатый отпечаток, при слишком сухом слое несущего вещества — неполный отпечаток. Отпечатки, полученные со шлифов после закалки и холодной деформации стали, показывают, что на рисунок отпечатка, кроме термообработки, влияет механическая обработка. [c.106]

Травитель Sa [1 г Hg(N03)2 100 мл НаО]. Травитель 86 II мл HNO3 100мл Н2О]. При испытании в азотнокислой ртути на латуни по наличию трещин обнаруживают напряжения. При определенных степенях деформации вследствие диффузии осадка ртути, возникающего при травлении вдоль границ зерен, образуются линии напряжений. Линии, появившиеся поперек направления деформации, например в проволоке, позволяют определить степень деформации, равную—8%, а в продольном направлении 15%. При деформации в этих направлениях выше 15 и ниже 8% воздействие азотнокислой ртутью не дает результатов. [c.196]

Ранее было показано [1], что уровень неоднородности мпкро-деформации практически не зависит от вида нагружения (растяжение, сжатие). Но поскольку прокатка паилучшим образом моделируется сжатием [2], то некоторые вопросы процесса рекристаллизации изучали при осадке цилиндрических образцов при высоких температурах. Высокотемпературную осадку проводили при температурах от 1200 до 900° С, степень деформации — от 10 до 40%, время выдержки после нагружения — от 5 до 120 с. Во всех случаях температура аустенизации составляла 1200° С. [c.142]

Ni —Мо—W) на-ступаетпосле осадки иа 25—350/0. При деформации же в закрытом штампе те же стали допускают пластическую деформацию за один ход пресса со степенью деформации 7 >jo и выше, при этом хрупкого разрушения сталиненаблю-дается (фиг. 17) фиг. 17. Деформация Сг -[10], Ni —Мо —W стали в закры- [c.278]

Сравнение предельных степеней деформаций при осадке со скоростями деформирования 0,001 —100 лг/сек показало, что у сплавов АК6, АК8, АМгб и АВ при холодной осадке пластичность повышается на 20—25% у сплавов Х18Н9Т, ЭИ437А, титанового сплава ВТ1—понижается примерно на 40% у конструкционных и инструментальных сталей пластичность не изменяется. При осадке с нагревом до ковочных температур пластичность становится практически не ограниченной. Вместе с тем, опыты по штамповке взрывом труднодеформируемых сплавов показывают удовлетворительную штампуемость. [c.207]

Основные формоизменяющие операции свободной ковки — осадка и вытяжка круглых призматических и других форм заготовок. Напряженное и деформированное состояние металла в этих операциях зависит от соотношения размеров заготовки и от формы бойков. При выборе варианта проведения операции основным требованием является уменьшение или исключение действия на заготовку растягивающих напряжений, которые снижают возможные степени деформаций, приводят к образованию трещин и внутренних рыхлот. В связи с этим при ковке необходимо подобрать такой инструмент, который в большей степени охватывает поверхность заготовки, т. е. ограничивает свободное перемещение металла, приводящее к растягивающим напряжениям. [c.210]

Сила осадки равна Р = 2р Г Обратим внимание на то, что Рд не зависит от t ji. Это следствие реологической модели жестко-пластической среды, когда = onst. При этом Tg усредняют по очагу деформации в зависимости от температуры, степени и скорости деформации (рис. 60). [c.303]

На рис. 2 дана диаграмма рекристаллизации П1 рода сплава ХН70ВМЮТ. Нижние кривые построены по результатам исследования микроструктуры цилиндрических образцов (do = 27, /о = 38 мм), подвергнутых осадке на гидравлическом прессе за один хол со скоростью деформации ё = 0,75 с фактическая степень деформации 8ф = = 50 %. Верхние кривые — после термической обработки этих же образцов закалка 1150°С—3 ч — масло, отпуск 800 °С — 20 ч — воздух. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...