Вода температура в основных циклах

Температуры теплоотдатчика и рабочего тела в ряде случаев, например, в паросиловых установках, существенно различны, так как ни свойства рабочего тела, ни свойства конструкционных материалов не позволяют довести температуру рабочего процесса цикла до температуры теплоотдатчика. Применение жаропрочных конструкционных материалов может несколько уменьшить эту разность температур того же самого можно достигнуть переходом на высокие давления рабочего тела в цикле (применительно к воде это будут закритические давления) использованием теплоты отходящих продуктов сгорания для подогрева топлива и предварительного подогрева рабочего тела можно улучшить общее использование выделяющейся при сгорании топлива теплоты. Но более перспективным (во всяком случае в паросиловых установках) является использование горячих продуктов сгорания, после того как завершено нагревание основного рабочего тела, в качестве вторичного рабочего тела (как это осуществляется в парогазовых установках) или применение бинарных циклов с использованием в верхнем цикле наиболее подходящего высокотемпературного рабочего тела. Возможно также использовать в качестве головного звена энергетической установки МГД генератор. В этом случае горячие газы сначала поступают в рабочий канал МГД-генератора, где часть кинетической энергии потока преобразуется в электри- [c.526]

Из рис. 18.16 видно, что наиболее значительно термический к. п. д. цикла возрастает при повышении начального давления примерно до 90 бар, после чего рост замедляется. Это объясняется тем, что доля теплоты, затрачиваемой на собственно подогрев воды, при высоких давлениях относительно увеличивается, в результате чего средняя температура подвода теплоты возрастает более медленно. При высоких давлениях даже большое приращение давления приводит к незначительному увеличению средней температуры подвода теплоты. Высокое давление насыщенного водяного пара при применяемых в теплотехнике температурах является основным недостатком этого рабочего вещества, так как значительно утяжеляет и удорожает конструкцию теплосиловых установок. Интересно отметить, что это было ясно уже Карно, который писал, что главный недостаток водяных паров — это большая упругость при высоких температурах. [c.578]

Подогрев конденсата принципиально не отличается от подогрева воды для отопления или технологических целей и его можно рассматривать как внутреннее тепловое потребление станции, удовлетворяемое так же, как и внешнее тепловое потребление. Так, если для подогрева конденсата от 29 до 95° С использовать пар из отбора турбины при давлении в 1,2 ата, т. е. из того же отбора, что и для подогрева воды для отопления, то получится тот же самый эффект. За счет тепла части пара, расширяющегося в турбине до места отбора, вырабатывается некоторое количество электрической энергии, после чего все тепло пара из этого отбора будет использовано на подогрев конденсата. Если же взять еще один отбор пара, более высокого (чем 1,2 ата) давления, то можно подогреть конденсатор до более высокой температуры, и опять на паре этого отбора может быть выработана электрическая энергия, расход тепла на которую будет зависеть от перепада тепла до места этого отбора и т. д. Таким образом, при осуществлении регенеративного цикла часть пара, поступившего в турбину, проходит через все ее ступени, т. е. расширяется от начального давления до давления в конденсаторе остальной пар расширяется от начального давления до давления соответствующего отбора. Место отбора и количество пара из отбора расходуемого на подогрев конденсата зависит от температуры, до которой подогревается конденсат (температуры питательной воды) и количества подогреваемого конденсата. Следовательно, основной принцип теплофикации — выработка электроэнергии на тепле, потребляемом внешним потребителем, используется и в регенеративном цикле. [c.160]

Схема установки сетевых подогревателей приведена на фиг. 64. При наружных температурах от -flO° до расчётной температуры отбора tp обратная сетевая вода нагнетается сетевыми насосами СН через основные подогреватели ОП, где она нагревается от до паром регулируемого отопительного отбора турбины. При этом задвижки i и 5 закрыты, а задвижка <3 открыта. Из подогревателей ОП конденсат перекачивается конденсатными насосами КН в деаэратор, возвращаясь таким образом в цикл станции. При наружных температурах от tp до tp.o в работу включается также и пиковый подогреватель ПП, для чего закрывают задвижку 3, открывая задвижки / и 2. После нагрева в основном подогревателе ОП до промежуточной температуры паром из отбора турбины, сетевая вода в пиковом подогревателе ПП дополнительно нагревается до необходимой температуры дросселированным в РОУ свежим паром . Конденсат дросселированного пара отводится каскадно из пикового подогревателя в основные, откуда обычным путём перекачивается конденсатными насосами в деаэратор. Обычно в этом периоде приходится постепенно повышать [c.179]

Стойкость к термоударам определяют для хрупких материалов или изделий из них. Например, фарфоровые изоляторы (ГОСТ 5862-79) должны выдерживать трехкратное нагревание и охлаждение без ухудшения основных свойств. Температура и время нагревания зависят от массы изделия. Нагретые изоляторы быстро погружаются в ледяную воду, где выдерживаются в течение определенного времени. После трех циклов термоударов и кондиционирования при нормальной температуре в атмосфере сухого воздуха изоляторы подвергаются осмотру и электрическим испытаниям высоким напряжением. [c.448]

Проблема образования отложений железа является комплексной для пароводяного тракта в целом, так как необходимо ограничить не только концентрацию железа в питательной воде, но и поступление в цикл окислов железа за счет коррозии самого котла. Поступающие в котел с питательной водой соединения железа практически полностью осаждаются в радиационных поверхностях нагрева, образуя малотеплопроводные отложения. По мере роста температуры металла труб усиливается процесс пароводяной коррозий металла, что способствует ускорению роста отложений. Наряду с этим в перегревательных поверхностях нагрева вновь происходит обогащение среды железом за счет пароводяной коррозии. Таким образом, содержание соединений железа в паре прямоточных котлов является в основном результатом коррозии собственно котла. [c.254]

Вылежавшийся на складе клинкер размалывают в основном в многокамерных шаровых мельницах, работаю-ших по открытому или по замкнутому циклу. При помоле к клинкеру добавляют 2—5 % гипса и другие добавки. Как гипс, так и добавки предварительно дробят. При помоле клинкера выделяется теплота, и измельчаемый материал нагревается так, что температура выходящего из мельницы цемента составляет 80—140 °С. Это неблагоприятно влияет на работу мельницы и на свойства цемента. Поэтому на ряде заводов охлаждают корпус мельницы, поливая ее водой. Иногда для этой цели в последнюю камеру мельницы подают через форсунку небольшое количество водовоздушной смеси. Выходящий из мельницы цемент можно охлаждать в специальных холодильниках. [c.164]

В рассмотренных циклах паротурбинных установок в полном соответствии со вторым законом термодинамики только часть теплоты qi, сообщаемой пару в парогенераторе, переходит в полезную работу, другая часть в количестве дг отдается охлаждающей воде в конденсаторе и является основной тепловой потерей цикла. Теплота q2, равная примерно теплоте парообразования, не может быть использована для нужд народного хозяйства ввиду низких температур отработавшего пара и охлаждающей воды. Например, в конденсационных установках, служащих только для выработки электроэнергии, давление в конденсаторе поддерживается около 0,005—0,0035 МПа, этому соответствует температура насыщения 33—27°С, а температура охлаждающей воды еще ниже. [c.153]

Железо в пароводяной цикл поступает вследствие коррозии всего тракта. В табл. 23 приведено содержание железа в воде всех потоков для одной из ТЭЦ Тулэнерго. Как видно, в основном железо поступает в котлы от ке защищенного от коррозии оборудования химводоочистки и дренажей подогревателей. Железо попадает в воду также в результате отслаивания железоокисных отложений в котле при колебаниях температуры на отдельных участках. [c.124]

Казалось бы, что дизель как двигатель, работающий с впрыском топлива, вполне пригоден для работы по двухтактному циклу, тем не менее двухтактные дизели не получили особо широкого распространения. На первый взгляд, это кажется особенно странным, так как увеличение мощности при применении двухтактного процесса по сравнению с четырехтактным весьма значительно. Для двигателей с одинаковым рабочим объемом и числом оборотов увеличение мощности достигает в среднем 70%. Трудность заключается в особенностях работы двигателя по двухтактному циклу. Если раньше наиболее сложно было организовать хороший газообмен, то теперь эта задача разрешена. Решающее влияние на надежность в работе и срок службы двухтактного двигателя оказывает его значительно более высокая рабочая температура. Это обстоятельство сильно усложняет работу деталей поршневой группы в основном из-за ухудшения свойств смазочного масла вследствие высокой температуры. Довольно сложно осуществить отвод тепла, так как циркуляция охлаждающей воды оказывается недостаточной, потому что-сплошная поверхность стенок цилиндров нарушена наличием в них газораспределительных окон. Таким образом, применение конструкции двухтактного двигателя зависит в первую очередь от решения проблем смазки и охлаждения. Особенно справедливо это для двигателей с газообменом исключи-тель ю через окна в стенках цилиндров. Двигатели с клапанным распределением, получившие известное распространение в зарубежных странах, имеют преимущества в отношении температурных режимов и условий смазки. Определенными преимуществами обладают и двигатели с наддувом, которые, наряду с лучшим использованием тепловой энергии, меньшей тепловой нагрузкой поршня, лучшей смазкой и охлаждением, могут работать с большим избытком воздуха. [c.392]

T. e. к.п.д. цикла с регенерацией на 13—14% выше к.п.д. цикла Ренкина. Физически это объясняется тем, что выделяющееся при конденсации отборного пара тепло подогревает питательную воду, а не отводится бесполезно в холодный источник подобно теплу пара, поступающего в конденсатор. Отметим, что выигрыш в к. п. д. зависит в основном от конечной температуры регенеративного подогрева воды /п.в и количества подогревателей г. В современных установках п в—2304-265° С и 2= = 7 9. [c.23]

Следует заметить, что при температуре, превышающей критическую (для воды <кр = 374.15 С, что соответствует давлению Ркр = 22.1 МПа), цикл на насыщенном паре вообще невозможен. Поэтому цикл насыщенного пара (регенеративный) применяется в основном в атомной энергетике, где перегрев пара выше температуры насыщения связан с определенными трудностями. [c.237]

Относительная стабильность состава хозяйственно-бытовы.ч сточных вод по основным группам РОВ выдвигает необходимость изучения поведения указанных групп при высоких температурах, в частности в процессе дистилляции. Соотношение кислотной, основной и нейтральной групп летучих органических веществ в некоторой степени характеризует коррозионные свойства дистиллята и генерируемого из него- пара в основном цикле ТЭС. В АзИНЕФ-ТЕХИМ [215] было выполнено исследование поведения основных групп РОВ в процессе упаривания физико-химически очищенной хозяйственно-бытовой сточной воды. [c.214]

Однако термодинамический к. п. д. основного цикла паросиловой установки меньше, чем к. п. д. цикла Карно, совершаемого в тех же температурных пределах. Объясняется это тем, что в цикле Карно тепло сообщаегся воде лишь в процессе парообразования и для одного килограмма воды оно равно теплоте парообразования г ккал кг в основном цикле паросиловой установки, помимо теплоты парообразования, воде сообщается также тепло для нагрева ее от температуры до Гь На рис. 48 циклу Карно соответствует диаграмма 1—2—5- -1"—/ и все затрачиваемое тепло измеряется площадью 1—2— 2 —1 —1. Тепло, затрачиваемое в рассмотренном основном цикле паросиловой установки, измеряется значительно большей площадью 4—1—2—2 —4 —4. [c.170]

Основным является режим работы установки по парогазовому циклу. Уходящие газы газовой турбины (в ее камере сгорания сжигается жидкое газотурбинное топливо) подаются в основные горелки котла. В горелки поступает и подогретый в калорифере недостающий для процесса горения воздух, нагнетаемый вентилятором дополнительного воздуха ВДВ. Уходящие газы парового котла охлаждаются в экономайзерах высокого и низкого давления и затем направляются в дымовую трубу. Через экономайзер высокого давления ЭКВД как в режиме ПГУ, так и при автономной работе паровой ступени подается примерно 50% питательной воды после питательных насосов. Затем вся питательная вода поступает в основной экономайзер котла с температурой 250°С. В экономайзер низкого давления ЭКНД поступает основной конден- [c.299]

Один из приемов создания малосточных ВПУ при одновременном повышении экономичности и экологичности рабочего цикла ТЭС связан с применением устройств для конденсации водяных паров (конденсат используется в качестве исходной воды) из уходящих дымовых газов котлов, работающих на природном газе. Таким устройством является контактный водяной экономайзер со встроенным декарбонизатором, в котором благодаря глубокому охлаждению газов в рабочей насадке при подаче на нее воды с температурой 20— 30 °С происходит конденсация водяных паров, содержащихся в уходящих газах, и использование выделяющегося при этом тепла для нагрева воды до 40—60 °С. По оценке выход воды при эксплуатации реальных энергетических котлов с контактными экономайзерами составляет около 3,5 т на 1 т расходуемого условного топлива (газа). Кроме экономии реагентов и затрат тепла при обработке получаемой воды для добавки в основной цикл или подпитки теплосети, применение установок для конденсации водяных паров из уходящих дымовых газов позволяет повысить коэффициент использования газового топлива на 10—20 %, снизить потерю тепла с уходящими газами, а также уменьшить влажность выбросов, закисление почв в зоне воздействия дымовых газов и тепловое загрязнение окружающей среды. [c.160]

Подвод теплоты осуществляется на изобаре р — линия 5—4—6—1 (рис. 11.5), причем на участке 5—4 вода нагревается до температуры насыщения, на участке 4—6 происходит процесс парообразования и на участке 6—1 — процесс перегрева пара. Хотя процесс расширения пара осуществляется до того же давления р2, что и при рассмотрении циклов Карно и Ренкина насыщенного пара, точка 2 при расширении перегретого пара расположена блид<е к пограничной линии х = 1, чем в случае расширения до давления насыщенного пара. Это значит, что в конце процесса расширения перегретый пар имеет большую сухость, или, что то же, содержит меньше влаги при прохождении через проточную часть паровой турбины. В результате сокращаются необратимые потери на трение в процессе расширения пара, повышается внутренний относительный к. п. д. турбины. Цикл Ренкина на перегретом паре является основным циклом современных теплоэнергетических установок. [c.166]

Температуры теплоотдатчика и рабочего тела, например в паросиловых установках, существепно различны, так как ни свойства рабочего тела, ни свойства конструкционных материалов не позволяют довести температуру рабочего процесса до температуры продуктов сгорания топлива. Применение жаропрочных конструкционных материалов может несколько уменьшить эту разность температур такого же результата можно частично достичь при переходе на высокие давления рабочего тела в цикле (применительно к воде это будут закритические давления). Использование теплоты отходящих продуктов сгорания для подогрева топлива и предварительного подогрева рабочего тела дает возможность повысить эффективность применения выделяющейся при сгорании топлива теплоты. Перспективно (во всяком случае в паросиловых установках) использование горячих продуктов сгорания, после того как с их помощью завершен нагрев основного рабочего тела, в качестве вторичного рабочего тела в дополнительном цикле (как это осуществляется в парогазовых установках) нли применение бинарных циклов с использованием в верхнем цикле оптимального высокотемпературного рабочего тела. Можно также использовать в качестве головного звена энергетической установки МГД-генератор. В этом случае горячие газы вначале поступают в рабочий канал МГД-генератора, где кинетическая энергия потока преобразуется в электрическую энергию. На выходе из канала газы направляются в основную энергетическую установку, где отдают теплоту рабочему телу. Кроме использования МГД-генератора возможно создание термоэмиссиоиной надстройки . Целесообразным представляется также использование высоких температур продуктов сгорания для осуществления высокотемпературных химических реакций, в частности для получения водорода из водяного пара. [c.516]

На рис. 1.82 изображена схема АХУ, в которой в качестве хладагента применяется влажный пар аммиака. Жидкий аммиак, проходя через дроссель 1, понижает свое давление от pi до р2 и температуру от Ti до Тг- Затем влажный пар аммиака поступает в испаритель 2, где он за счет притока теплоты qi увеличивает свою степень сухости до xj = 1. Сухой насыщенный пар аммиака с температурой Тг поступает в абсорбер 3, куда подается из парогенератора 5 обедненный аммиаком раствор через дроссель 7 с температурой Т > Т2, в котором легкокипящим компонентом является аммиак. Раствор абсорбирует пар аммиака, а выделяющаяся при этом теплота абсорбции q ss отводится охлаждающей водой. Концентрация аммиака в растворе в процессе абсорбции увеличивается и, следовательно, из абсорбера выходит обогащенный раствор при температуре Т2 < Tj < Tt и давлении pj. С помощью насоса 4 при давлении pi этот раствор поступает в парогенератор 5, где за счет подводимой теплоты qi из него испаряется в основном аммиак, как наиболее летучий компонент. Пары аммиака поступают в конденсатор 6 здесь они конденсируются, чем и заверщается цикл. [c.106]

Выбор режима очистки (в основном периода между очистками То) топочных экранов водой и достигаемую при этом тепловую эффективность топки следует рассматривать во взаимосвязи с надежностью работы металла экранных труб. Из рис. 5.18,в нетрудно заметить, что укорачиванием периода между циклами очистки экранов можно повысить средний уровень тепловооприятия топочной камеры. Увеличение частоты очистки неизбежно приводит при заданных условиях к интенсификации коррозионно-эрозионного износа труб, а также в некоторой степени и к увеличению глубины термоусталостных трещин на их наружной поверхности. Поскольку интенсивность износа труб также зависит от коррозионной активности золы, типа применяемой стали, температуры металл и т. д., то при выборе частоты очистки необходимо с этим считаться. [c.223]

Расположение газомазутных пиковых котельных в районах тепло-потребления позволило рассматривать их совместную работу с АТЭЦ по последовательной схеме соединения, которая обладает двумя основными преимуществами по сравнению с параллельной схемой во-первых, возможностью отпуска теплоты от АТЭЦ с более низкими параметрами отбираемого пара, что приводит к увеличению выработки электроэнергии по теплофикационному циклу во-вторых, возможностью работы АТЭЦ, тепловых сетей и пиковых котельных по условному температурному графику, понятие которого основано на принципе качественного регулирования отпуска теплоты. Количество теплоты от теплоисточника регулируется путем изменения температуры сетевой воды при постоянном ее расходе. При регулировании по условному температурному графику тепловая сеть рассчитывается на такой расход воды, который необходимо было бы подогревать до условной расчетной температуры в том случае. [c.118]

Анализ имеющейся адекватной информации о коррозии углеродистой стали в морской воде [73—76] позволяет составить более широкое представление о влиянии места проведения испытаний и о пределах изменения стационарных скоростей коррозии при продолжительных экспозициях. Зависимости коррозионных потерь от времени нмеют в основных чертах такой же вид, как и обсуждавшиеся выше. После высоких потерь в начальный период экспозиции скорость коррозии уменьшается и приближается к стационарному значению, которое, как можно предположить, определяется совместным влиянием обрастания и бактериальной активности. В табл. 162 представлены начальные и стацио -нарные значения скоростей коррозии стали в 7 различных местах. Стационарные скорости коррозии рассчитаны но наклону линейного участка зависимости коррозионных потерь от времени экспозиции. Хотя температуры, формы обрастания и сезонные циклы роста в местах проведения испытаний существенно отличаются (географическая широта изменяется от 9 до 51" северной широты), стационарные скорости коррозии углеродистой стали во всех случаях лежат в пределах узкого интервала 50—75 мкм/год. [c.451]

Технологические схемы подготовки городских сточных вод для основного цикла ТЭС и АЭС различаются в зависимости от степени очистки на первичных сооружениях и конкретных условий дальнейшего использования воды. Определяющими являются характеристика системы (открытая, закрытая), параметры состояния воды и в одяного пара в системе (температура, давление), кратность концентрирования (упаривания). [c.85]

На рис. 9.5 представлено изменение концентрации NH3 в дистилляте пара, генерированном из сточной воды, в зависимости от жратности и температуры упаривания. Основное количество NH3 переходит в пар в первых порциях дистиллята по мере концентрирования выход NH3 из упариваемого объема сточной воды снижается и при кратности упаривания 40 практически стабилизируется. С ростом температуры выход NH3 в пар заметно возрастает. Общее количество выходящего в пар аммиака зависит от кратности концентрирования, т. е. в реальных условиях дистилляции концентрация NH3 в паре будет определяться не столько температурой, сколько кратностью упаривания. Она может быть рассчитана по данным рис. 9.5 усреднением концентраций аммиака в паре, получаемых за цикл упаривания до определенной, кратности. [c.210]

Характерной особенностью воздушно-водяных испарительных холодильных машин является возможность регулирования температуры охлажденной воды Изменением не только вакуума, но и начальных параметров и расхода воздуха. Расширяется интервал температур воды при одном и том же вакууме от температуры насыщения пара до температуры воздуха по смоченному термометру, а также интервал давлений —в сторону снижения вакуума при одной и той же температуре охлаждения воды. Ее охлаждение происходит в основном за счет скрытой теплоты парообразования, т. е. слабо зависит от расхода воздуха. Зато от расхода воздуха зависят параметры процесса — температура и давление (вакуум). Изменение вакуума позволяет уменьшить расход воздуха и тем самым увеличить теплосъем с каждого килограмма воздуха (рис. 5-28). А поскольку мощность привода турбокомпрессора ВХМ зависит от расхода рабочего ела и от вакуума, то снижение вакуума аа счет введения в аппарат небольшого количества воздуха при почти постоянном расходе пара позволяет эту мощность уменьшить по сравнению с чисто вакуумным охлаждением, аналогично графику на рис. Б-7 (кривая 6). В ВХМ энергозатраты также меньше, чем в воздушных холодильных машинах, так как расход воздуха в них на порядок меньше в силу испарительного принципа охлаждения. По энергозатратам ВХМ находятся нй уровне фреоновых парокомпрессионных хй-Лодильных машин в которых термический Кпд близок к КПД цикла Карно. [c.169]

Основным препятствием на пути дальнейшего снижения себестоимости опресненной воды является отсутствие экономичного метода умягчения морской воды, предотвращающего образование щелочных и сульфатных накипей, коррозию металла, а также позволяющего организовать взаимосвязь дистилляци-онной установки с энергетическим циклом. Поэтому в существующих дистилляционных опреснительных установках (ДОУ) процесс дистилляции ведется в интервале относительно низких температур (40—105 °С) с применением нестандартного оборудования, в основном из дорогостоящих материалов (нержавеющих сталей, различных сплавов). На двухцелевых водоэлектро-станциях единственной взаимосвязью энергетической установки с ДОУ является отпуск последней пара давлением 0,2—0,4 МПа из регулируемого отбора турбины или от противодавленческой турбины. [c.82]

Температура отработанных газов по мере уменьшения геометрического угла опережения подачи топлива приближается к температуре отработанных газов для дизеля, работаюш,его на дизельном летнем топливе. Температура охлаждающей воды также влияет на рабочий процесс дизеля, работающего на топливных эмульсиях. Повышение этой температуры до 95° С благоприятно влияет на рабочий процесс, особенно при повышении содержания воды в топливе до 25%. Кривые влияния содержания воды в эмульсии на удельный расход топлива, основные показатели рабочего цикла и работоспособность дизеля (рис. 129) показывают, что при увеличении содержания воды в эмульсии до 15% удельный расход топлива уменьшается. Снятые при этих условиях индикаторные диаграммы характеризуются (в пределах точности измерений) уменьшением максимального давления цикла на 3% и температуры отработанных газов на 2%. При содержании водной фазы в эмульсии ТУР = 15% был достигнут наименьший удельный расход топлива (215 л. с. ч), что по отношению к натуральному дизельному топливу дает экономию в 2—3%. При уменьшении содержания воды в эмульсии указанные параметры приближаются к показателям работы дизеля на дизельном летнем топливе. При увеличении содержания воды в топливе до = 25% удельный расход топлива не отличается от расхода безводного дизельного летнего топлива, температура же отработанных газов снизилась на 3%, а максимальное давление цикла — на 6%. При дальнейшем увеличении содержания воды в эмульсии до 35% удельный расход топлива увеличился до 3%, а максимальное давление цикла снизилось на 10%. Температура отработанных газов в последнем случае имеет тенденцию к повышению. Уменьшение удельного расхода топлива при содержании в нем до 15% воды связано с улучшением процесса смесеобразования вследствие внутритопочного дробления (микровзрывов), что обеспечивает более высокую полноту сгорания. Это подтверждается также увеличением коэффициента избытка воздуха Нв на 2,5—3% при постоянном расходе воздуха, а также соответствующим увеличением индикаторного к.п.д. Сказанное согласуется с данными о работе топочных устройств, где благодаря улучшению смесеобразования при использовании эмульгированных топлив (1Кр = 15%) к.п.д. агрегатов остается на том же уровне,, что и при сжигании безводных топлив. Повышение удельного расхода вызывается увеличивающимися затратами тепла на испарение и перегрев воды, находящейся в топливе, которые уже не компенсируются преимуществами от микровзрывов это замедляет процесс сгорания и тормозит догорание на линии расширения. Подтверждением служит рост температуры отработанных газов и максимального давления цикла. [c.249]

G — Go — проходящий в конденсатор совершает цикл damb d. Особенностью последнего цикла является, в отличие от обычного цикла Ренкина, то, что подогрев основного конденсата от температуры конденсата до температуры кипения Т ,, зависящей от давления пара в котле pj, происходит в котле только от температуры (линия d( a), а от температуры Тн, до температуры Тподогрев воды происходит в регенеративном подогревателе (линия dd )- [c.161]

Железо в пароводяной цикл поступает вследствие коррозии всего тракта, В табл. 17.1 приведено содержание железа в воде всех потоков для одной ТЭЦ Тулэиерго. Как видно из таблицы, в основном железо поступает в котлы от не защищенного от коррозии оборудования хпмводоочистки и дренажей подогревателей. Железо попадает в воду также в результате отслаивания железо-оксидных отложений в котле при колебаниях температуры на отдельных участках. Вследствие большого количества загрязнений, поступающих в тракт от фильтров обессоливания, представляется целесообразным применение обезжелезивания реред деаэраторами, что позволяет снизить стоимость подогре-вателя низкого давления (ПНД) путем замены в них трубок из аустенитной стали на трубки из углеродистой стали. Так как температура перед деаэраторами значительно выше, чем на блочной опреснительной установке (БОУ), то и растворимость железа здесь будет значительно меньше, т. е. железо будет находиться в основном виде железооксидного шлама. [c.408]

Отложения па поверхности нагрева парогенераторов — в основном окислы конструкционных материалов всего пароводяного цикла, заносимые в ПГ с питательной водой. Эти отложения с точки зрения термостойкости металла безопасны, так как температура металла может достичь только температуры теплоносителя, но они приводят к снижению температурного напора ПГ, снижению паропроизводительности и мощности установки. Кроме того, под слоем отложений сильно увеличивается вероятность коррозионных повреждений металла,так как происходит упаривание и концентрация коррозионно активных элементов, которые вызывают повреждения. Поэтому в инструкции должны быть указаны условия, при которых необходима промывка и- очистка змеевиков тепл(№бменной поверхности. [c.408]

Охлаждение дизеля водяное принудительное по двум замкнутым контурам. Водой охлаждаются основные детали дизеля, соприкасающиеся с газами, за исключением коллекторов выпускных газов, которые не охлаждаются, чтобы сохранить более высокую температуру для повышения мощности турбокомпрессоров, В системе водяного охлаждения предусмотрены два водяных насоса. Один из насосов (первого контура) подает воду в полость блока 17 с левой и правой стороны. Вода поступает в полость, ограниченную верхним и средним опорными поясами втулок 18 цилиндров (в наиболее нагретую часть). Из водяной полости блока вода через восемь отверстий по трубкам перетекает в днище 6 крышки цилиндров, из днища по двум отверстиям в крышку 7, затем по двум отверстиям в водяные коробки, трубопровод, секции холодильника, а от них к водяному насосу и цикл повторяется снова. Водяной насос первого контура также подает воду в турбокомпрессоры для охлаждения выпускных корпусов и газовых улиток. Насоо второго контура нагнетает воду в водяные полости холодильника наддувочного воздуха и теплообменника масла, а из них поступает в секции холодильника. [c.92]

Известковое строительное вяжущее. Главной и существенной частью воздушно-известкового вяжущего является гидрат окиси кальция или смесь гидратов окиси кальция и окиси магния. Гидрат окиси кальция представляет собой аморфное тело белого цвета в состоянии высокой дисперсности, уд. в. 2,1 он растворяется в воде при темп-ре 15—20° в количестве 0,12% (1,2 г в 1 л воды) при повышении темп-ры растворимость падает при 80° она составляет 0,066%, при темп-ре, близкой к 100°, 0,058%. Рас твор окиси кальция обладает свойством ед кой щелочи и называется известковой водой При темп-ре 530° этот гидрат теряет воду Гидрат окиси магния представляет собой твер дое тело белого цвета растворимость его в воде ничтожна, составляя 0,001% (0,01 г в 1 л воды), при 230° теряет воду. Основой реакции твердения воздушной извести является карбонизация, под которой понимается превращение окиси кальция и окиси магния в углекислые соединения. В результате указанной реакции из порошкообразного вяжущего под влиянием углекислоты воздуха в присутствии влаги образуется твердое тело, по своему химическому составу тождественное с основной частью сырьевого материала. С химической точки зрения здесь мы имеем замкнутый цикл реакции углекислая известь (и углекислая магнезия) сырого материала под влиянием высокой температуры обжига диссоциируется на окись кальция (и окись магния) и углекислоту, а затем превращается гашением в гидрат, присоединяя воду. Гидрат входит в состав строительных растворов, где под влиянием углекислоты воздуха образует, выделяя воду, углекислую известь (и углекислую магнезию), переходя в устойчивые исходные соединения. Растворимость углекислой извести в чистой воде ничтожна. В воде, содержащей углекислоту, какой является дождевая, текучая и грунтовая вода, известь растворяется, образуя кислую соль. Под давлением растворимость повышается, при падении давления часть углекислой извести выпадает иа раствора как пример приводится образование силикатов. Углекислая магнезия в воде нерастворима, но обладает способностью образовывать кислые углекислые соли. Известь-кипелка непосредственно в строительстве не применяется, т. к. при затворении водой и образовании из безводных окисей гидратов сильно увеличивается в объеме — до 3,5 раз. [c.484]

Газообразные продукты термолиза аммонийной соли ЭДТА и комплексонатов железа и меди исследовались по всему тракту, в основном от деаэратора до ЦСД турбины, т. е. в области температур от 433 до 773 К [Л. 2]. Наблюдения проводились при дозировке комплексона в питательную воду от 50— 60 до 700 мкг/кг. Кроме того, анализировалось содержание водорода по тракту также и без ввода комплексона при наличии и отсутствии дозирования гидразина в цикл. В продуктах разложения комплексонатов обнаружены водород, метан и окись углерода, причем их количество возрастает с увеличением дозы комплексона. Максимальная концентрация каждого компонента наблюдалась в паре, остром либо вторичном. Образующиеся при термолизе газы в конденсате греющего пара ПНД и турбинном конденсате не обнаруживались, так как они отсасывались эжектором из [c.11]

Температуры теплоотдатчика и рабочего тела в ряде случаев, например в паро- иловых установках, существенно различны, так как ни свойства рабочего тела, ни свойства конструкционных материалов не позволяют довести температуру рабочего роцесса цикла до температуры продуктов сгорания топлива. Применение жаропроч-1ых конструкционных материалов может несколько уменьшить эту разность температур того же можно достичь переходом на высокие давления рабочего тела в цикле применительно к воде это закритические давления) использованием теплоты отходящих продуктов сгорания для подогрева топлива и предварительного подогрева )абочего тела можно улучшить общее использование выделяющейся при сгорании топлива теплоты. Более перспективно (во всяком случае в паросиловых уста-ювках) использование горячих продуктов сгорания, после того как с их помощью-завершено нагревание основного рабочего тела, в качестве вторичного рабочего тела [c.147]

Стойкость к термоударам определяется для хрупких материалов и изделий из них. Например, изоляторы из электротехнического фарфора должны выдерживать трехкратное нагревание без заметного ухудшения основных свойств. При определении стойкости к термоударам нагретые изоляторы погружают в ледяную воду, где выдерживаются определенное время. После выдержки кондиционируются на воздухе при комнатной температуре. Далее цикл нагрев — охлаждение повторяют. После трех циклов термоударов изоляторы кондиционируются и подвергаются электрическим испытаниям. [c.191]

В энергетических реакторах в качестве топлива чаще всего применяется оксид урана ПО. (II), нмею]цнй в1ясокую температуру п./1авле-ния (3073 К). Он химически нс реагирует с водой и углекислым газом, имеет хорошую термическую и раднацнонную стойкость. С применением оксида урана (И) стало возможным поддерживать температуру теплоносителя в пределах 1070—1270 К. При этих уеловиях КПД термодинамического цикла АЭС достигает, 33% (а всей станции ж 15%). Основным недостатком оксида урана (II) является низкая теплопроводность и, как следствие, резкий перепад температур от центра поверхности. [c.324]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...