Р рабочее вторичное

Член ( 2 (р) в (60.7) пропорционален полю Е (р), созданному в плоскости голограммы волнами от исследуемого объекта. Ясно поэтому, что поле, формируемое соответствующими вторичными источниками Гюйгенса — Френеля, идентично тому полю, которое создается самим объектом в отсутствие голограммы. Таким образом, эта часть поля отвечает мнимому изображению объекта. Можно сказать поэтому, что наблюдение мнимого изображения эквивалентно рассматриванию самого предмета через отверстие, совпадающее с рабочей частью голограммы. В свете сказанного способность голограммы восстанавливать изображение с помощью небольшой части своей поверхности получает почти тривиальное объяснение указанная способность эквивалентна тому, что при непосредственном рассматривании какой-либо точки предмета используется только та часть ее излучения, которая ограничена действующим конусом лучей, попадающих в глаз. [c.247]

Величина Ртш для всех постановок задачи показана на рис. 1.9. Видно, что для постановки II Ртш < О во всем диапазоне изменения Рз- Это означает, что скорость меньше скорости Wi, т. е. течение в каналах рабочего колеса замедленное. При таких условиях потери энергии в РК могут суш,ественно возрастать, особенно при 2 < 140°, где w /wi <0,5 (см. рис. 1.6). Коэффициент скорости vjj при этом уменьшается, и действительный к. п. д. ступени может быть ниже предполагаемого теоретического уровня. Аналогичная ситуация имеется и при постановке III, где также существенно меньше нуля. При постановке I степень реактивности Ртш всегда положительна. Кроме того, высота сопловых лопаток (см. рис. 1.7), получающаяся в постановке II, значительно меньше, чем в постановке I (при одинаковых диаметрах и расходах) для одной и той же высоты лопатки Ц. Это также может привести к дополнительным (по сравнению с постановкой I) потерям энергии в сопловом аппарате из-за увеличения влияния вторичных явлений. Как известно, изменение потерь в сопловой решетке (в отличие от потерь в рабочем колесе) оказывает сильное влияние на к. п. д. РОС. По этой причине действительный к. п. д. т]ц ступени с параметрами постановки II может еще более уменьшиться по сравнению с теоретическим значением. Полная степень реактивности Рт для постановки II получается положительной за счет составляющей р . к- При = 1 (осевая ступень) Рт. к = О и оптимальная степень реактивности = Рт . может быть меньше нуля. [c.30]

При подготовке управляющих программ для станков с ЧПУ большое значение имеет правильный выбор и взаимная увязка систем координат. Система координат станка (СКС), в которой определяется положение рабочих органов станка и других систем координат, является основной. По стандартам все прямолинейные перемещения рассматривают в правосторонней прямоугольной системе координат X, У, Во всех станках положение оси 2 совпадает с осью вращения инструмента если при обработке вращается заготовка, — то с осью вращения заготовки. На станках всех типов движение сверла из детали определяет положительное направление оси Z в СКС. Для станков, в которых сверление невозможно, ось Z перпендикулярна технологической базе. Ось X перпендикулярна оси Z и параллельна технологической базе и направлению возможного перемещения рабочего органа станка. На токарных станках с ЧПУ ось X направлена от оси заготовки по радиусу и совпадает с направлением поперечной подачи (радиальной подачи) суппорта. Если станок имеет несколько столов, суппортов и т. п., то для задания их перемещений используют другие системы координат, оси которых для второго рабочего органа обозначают V, V, W, для третьего — Р, Q, Я. Круговые перемещения рабочих органов станка с инструментом по отношению к каждой из координатных осей X, У, Z обозначают А, В, С. Положительным направлением вращения вокруг осей является вращение по часовой стрелке, если смотреть с конца оси вращение в противоположном (отрицательном) направлении обозначают А, В, С. Для вторичных угловых перемещений вокруг осей применяют буквы О к Е. [c.549]

Котел паропроизводительностью 640 т/ч рассчитан на рабочее давление 140 ат с первичным и промежуточным перегревом пара до 570°С при температуре питательной воды 242° С. Расчетный расход пара вторичного перегрева 544 т/ч, параметры пара на входе во вторичный перегреватель р=27 ат, fn.n=357° . [c.185]

Изменение диаметра обрабатываемой заготовки в зависимости от давления, вызываемого силой Р, приведено на рис. 25, а. Обрабатываемый материал — сталь 40Х. Режим обработки 1= = 500 А 0 = 42 м/мин 5 = 0,4 мм/об Рг=30 мкм начальное 2=22,6 мкм г=15 мм. Некоторое увеличение диаметра, вызываемое силой, превышающей 750 Н, объясняется появлением вторичной шероховатости поверхности. Как показывают исследования, изгиб кривой в большинстве случаев близок или соответствует наиболее низкой шероховатости поверхности и оптимальному давлению. Влияние числа рабочих ходов на уменьшение диаметра при указанных выше режимах обработки показано на рис. 25, б. Основное изменение диаметра происходит после первого рабочего хода. Число рабочих ходов может оказывать влияние на уменьшение диаметра не только в связи с уменьшением параметра 7 г, но и вследствие некоторой развальцовки поверхностного слоя. Повторные рабочие ходы дают возможность получить необходимую точность обработки однако число их, как правило, не должно превышать двух-трех. [c.35]

Если размеры рабочего места позволяют нанести только одну из точек схода, например Р то каждую дочку вторичной проекции рекомендуется определять пересечением двух прямых, первая из которых принадлежит пучку с точкой схода Р , , а вторая является прямой любого другого пучка горизонтальных параллельных линий. Направление этого второго пучка должно быть лишь таким, чтобы точка схода его оказалась в пределах рабочего пространства. Обычно это бывает пучок прямых, перпендикулярных к картине, точка схода которого расположена в главном пункте картины. Как и прежде, все прямые первого и второго пучков определяются с помощью двух характерных точек начальной и бесконечно удаленной, что и сделано на рис. 362 и 363 при построении перспективы схематизированной формы здания. [c.253]

На рис. 57 (на основе данных рис. 55 для Р = 350 мм ) построены по описанной методике искомые зависимости первичных, вторичных и общего числа рабочих импульсов от глубины прошивания. Если на поверхности примерно из 390 возможных (учитывая скольжение приводного двигателя) импульсов 380 рабочих (мы полагаем, что они все первичные), то уже на глубине 10 мм первичных 325 и вторичных 38 (10,5%). Далее количество повторных импульсов, увеличиваясь обратно пропорционально падению производительности, достигает при глубине 30 мм 170 имп/сек процесс, проходивший в условиях естественной устойчивости, резко снизил свою эффективность. [c.161]

Различное усилие на колодках приводит к их неодинаковому износу для уравнения удельных давлений вторичная фрикционная накладка делается короче. Такое решение невыгодно тем, что значительная площадь колодки остается неиспользованной. На схеме (рис. 141, в) показан тормоз, в котором этот недостаток ликвидирован. Благодаря диаметрально противоположному расположению осей колодок и установки двух рабочих цилиндров 12 и 13 сила трения Р на каждой колодке прижимает их к тормозному барабану (обе колодки становятся первичными), при этом суммарное тормозное усилие значительно увеличивается. [c.215]

Вторичные Р. прямого действия отличаются от первичных Р. только тем, что в них питание соленоидов рабочей части Р. происходит от шунтирующих цепей (из- [c.259]

Вторичные Р. непрямого действия в рабочей части находятся под действием тока и напряжения от измерительных трансформаторов, вспомогательный механизм имеют в виде контактов электрич. цепи. Эти Р. разделяются на следующие типы, а) Р. м а-ксимального тока (перегрузки), действующие мгновенно или с выдержкой времени. Эта последняя м. б. независимой от силы тока, зависимой или же ограниченно зави- [c.259]

Для шовной сварки так же, как и для точечной, в результате многолетней производственной практики отработаны некоторые границы основных режимных показателей. Речь идет всегда о силе тока I, времени включения импульса времени паузы между импульсами п, силе сжатия электродов Р и линейной скорости наложения шва V. Принцип технологического подобия был показан ранее посредством критерия Кш 1 см. формулу (2.87)]. Выбор сварочного (вторичного) тока также рекомендовался по формуле типа (2.88). В дальнейшем для точечной сварки эта формула получила численные коэффициенты минимальный 120, максимальный 170 [см. формулу (4.15)]. Для шовной сварки время включения тока меньше, чем для точечной. По этой причине в формуле (4.15) для шовной сварки нужно применять максимальное значение коэффициента. Вместо диаметра принимается ширина рабочей части ролика Ь. Тогда в целом расчет тока можно производить по равенству / [c.210]

Реохорд вторичного прибора / н.р включен в измерительную диагональ сравнительного моста приемного преобразователя. К токоотводу реохорда ТО и к вершине Ь рабочего моста подключен вход электронного усилителя. [c.596]

Износ рабочих концов электродов может быть описан эмпирической формулой Р = сР, где Р — износ электродов, кг/ч, в расчете на три электрода печи с — постоянная. Поскольку большие значения токов характерны для работы с короткими дугами, то можно считать, что износ рабочих торцов заметно усиливается при уменьшении длины дуги. По-видимому, в таком случае усиливается процесс испарения графита в зоне дуги вследствие переноса большего количества заряженных частиц усиливается процесс растворения графита в Шлаке вследствие большей вероятности и большей продолжительности контакта электрод-шлак [9,10]. Существенное Снижение расхода электродов путем уменьшения эрозии тор-Ца Может быть получено при работе с длинными дугами, т.е. При работе на повышенном вторичном напряжении. Появление и широкое использование водоохлаждаемых панелей в футеровке сверхмощных печей дает возможность эффективно [c.75]

Входные элементы лопастей рабочего колеса могут быть спроектированы таким образом, что они будут создавать вторичные токи на входе, которые подкручивают основной поток непосредственно перед входом на лопасть. Предварительное закручивание потока за счет внутренней энергии снижает ДА1 р. Для предотвращения закрутки всего потока, что связано с большой затратой энергии, устанавливаются неподвижные лопасти (рис. 7.12,а). Применение такой конструкции позволяет получить колеса с Сир =1200- 1500. Закрутка потока внешними силами (направляющий аппарат) приводит к увеличению AhfP, [c.159]

Метод горячего накатывания зубьев цилиндрических зубчатых колес разработан ЗИЛом совместно с ВНИИМЕТМАШем взамен чернового нарезания зубьев колеса (г = 46 т = = 6 мм Ь = 70 мм р = 16°7 ). Поковку 4 (рис. 198,6), полученную на ковочном прессе, устанавливают в зажимное приспособление, зажимают между стаканами 5 и включают индуктор для нагрева поковки. Зубья накатывают за два последовательных этапа. Сначала гладкими роликами 2 калибруют штампованную поковку по внешнему диаметру и ширине зубчатого венца, затем заготовка перемещается в верхнее положение. Поеле вторичного нагрева заготовки зубчатыми роликами 1 накатывают зубья. Время цикла накатки составляет 2,4 мин. Припуск на сторону зуба 1,5 мм. Горячее накатывание позволяет снизить расход металла на заготовку (4 кг), высвободить рабочих, зуборезные станки, площадь и т. д. [c.342]

Выделяющиеся в последних ступенях турбины капли влаги вызывают механический износ (эрозию) рабочих лопаток и понижают относительный внутренний к. п. д. турбины. Надежная работа лопаток последних ступеней турбины обеспечивается при влажности пара не выше 12%, т. е. при степени сухости не ниже0,88. Для достижения допустимой степени сухости пара применяется как один из способов повторный (промежуточный) Фиг. 79. перегрев. Сущность его заключается в том, что свежий перегретый пар, поступивший в турбину, после расширения в ступенях высокого давления 1 — 2 (фиг. 79), при пониженном давлении р и температуре подвергается при постоянном давлении (линия 2 — 3) вторичному перегреву до температуры /3, [c.157]

Ось Z принимают всегда параллельной оси главного шпинделя станка. Направление от заготовки к инструменту считается по.пожительным. Ось X—всегда горизонтальна. Положительное направление оси X определяется положением оси шпинделя станка. При вертикальном направлении оси Z (если смотреть на станок с лицевой стороны) положительное направление оси X—вправо. Если ось Z направлена горизонтально, положительное направление оси X—вправо при взгляде в направлении от шпинделя к заготовке. Расположение осей Z и X определяет положение оси Y. Вторичные оси U, X, W и третичные Р, Q, R задаются для перемещений рабочих органов станка, несущих инструмент. Координатные оси рабочих органов станка, перемещающих заготовку, направлены в противоположную сторону и обозначаются теми же буквами со штрихами. Вращательные движения вокруг осей X, Y, [c.431]

К качественным параметрам вторичных энергоресурсов относятся начальные температуры (i, °С) и давление (р, arn i) соответствующего теплоносителя и его удельная- теплоемкость (с, ккал кг - град или ккал нм - град) или рабочая низшая теплота сгорания ( Р ккал кг или ккал нм ). [c.235]

Поковку, полученную на механическом ковочном прессе, устанавливают в ажимное приспособление, закрепляют между стаканами и нагревают ТВЧ до ПОО—ИбО С. Зубья накатывают ва два последовательных этапа. Сначала гладкими роликами калибруют штампованную поковку по наружной поверхности и ширине зубчатого венца до требуемых размеров под накатку. Затем мготовка в зажатом состоянии вместе с индуктором перемещается гндроцилиндром в положение для накатки зубьев. После вторичного подогрева заготовки зубчатыми накатниками накатываются вубья. Время полного цикла накатки зубьев зубчатого колеса (ж = 46, = 6 мм, Ь = 70 мм, р = 16° 7 ) составляет 2,4 мин. Применение горячего накатывания зубьев взамен чернового зубо-фрезерования позволяет снизить расход металла для этой детали приблизительно на 4 кг, высвободить рабочих, станки и т. д. [c.86]

ПопринципувведенияР. в главную илиш унтирующую цепь. Р., работающие по принципу электротехнич. действия в рабочей части, разделяют на первичные и вторичные Р. В свою очередь вторичные разделяются на Р. прямого и непрямого действия. Первичны еР. имеют обычно малое число вариантов исполнения в связи с тем, что применение их м. б. признано рациональным только в непосредственном механич.сочленении с теми выключающими механизмами, контролировать работу к-рых долл -ны эти Р. это обстоятельство обусловливает возможность отказа в этих Р. от вспомогательной электрич. системы, к-рая заменяется вспомогательной механич. системой, приводимой в действие непосредственно рабочей частью Р. Вторичные Р. прямогодей-с т в и я характеризуются введением обмоток рабочей части Р. в шунтирующую цепь, т. е. питаемую от измерительных трансформаторов. Вспомогательной системой, как и в первичных Р., является система механическая, сочлененная с рабочей системой Р., почему и эти Р. должны устанавливаться в непосредственной близости к контролируемому выключателю. Вспомогательные системы этих двух видов Р. воздействуют на задерживающую зацепку свободного расцепления выключателя и тем обусловливают выпадение выключателя. Вторичные Р. непрямого действия имеют питание обмоток рабочей части от шунтирующей цепи (измерительных трансформаторов), вспомогательную же систему—в виде замыкаемой или размыкаемой электрич. цепи, источником тока для к-рой является либо тот же рабочий ток либо ток, получаемый от независимого источника, помещающегося вне Р. [c.258]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...