Пароперегреватели надежность

При растопке котла на скользящих параметрах основной и промежуточный пароперегреватели надежно охлаждаются собственным паром растапливаемого котла. В начальный период растопки расход пара через пароперегреватель мал, однако благодаря незначительным тепловым напряжениям поверхностей нагрева температура металла невысока. Большие объемные расходы пара, характерные для низкого давления, обеспечивают хорошее распределение пара по трубам перегревателя и снижают тепловую разверку. [c.264]

Радиационные пароперегреватели работают с большими тепловыми нагрузками, поэтому температура металла их труб выше, чем у конвективных пароперегревателей, и превышает температуру пара на 100—150 °С. В связи с этим радиационные пароперегреватели обычно применяют для частичного перегрева пара, завершение которого осуществляется в конвективном пароперегревателе. Надежное охлаждение труб достигается применением высокой скорости пара (до 30 м/с). [c.394]

Как следует из вышеизложенного, надежность работы водяного парогенератора и качество вырабатываемого им пара существенно зависят от качества питательной воды и сепарации капелек влаги из насыщенного пара, поступающего из верхнего барабана парогенератора в пароперегреватель. Поэтому неслучайно в курсах общей химической технологии и процессов и аппаратов химической технологии вопросам очистки воды, питающей современные водяные парогенераторы, а также сепарации капель жидкости из насыщенных паров уделяется большое внимание. [c.284]

Объемы барабана, заполненные водой и паром, называют соответственно водяным и паровым, а поверхность их разделяющую — зеркалом испарения. Уровень воды в барабане при работе котла колеблется между низшим и высшим. Низший уровень определяется надежным поступлением воды в опускные трубы, а высший — исключением возможности попадания воды в пароперегреватель. Объем воды между этими уровнями позволяет барабанному котлу некоторое время работать без подачи в него питательной воды. [c.14]

Допустимая тепловая разверка устанавливается исходя из конкретных условий работы каждой поверхности нагрева. Так, для пароперегревателей, выходные участки труб которых работают в тяжелых температурных условиях, ее величина не должна превышать 15 % общего тепловосприятия пароперегревателя. Поэтому для повышения надежности работы металла труб пароперегревателя его трубную систему обычно секционируют по тракту пара. Для экономайзеров, располагаемых в области умеренных температур, тепловая разверка может достигать 50 % и даже быть больше. Секционирование экономайзера по тракту не обязательно. В парообразующих трубах ввиду опасности ухудшения температурного режиму, особенно при интенсивном обогреве температурная разверка не должна превышать 20—40 %. [c.170]

Пароперегреватель состоит из стальных труб, выполняемых в виде змеевиков и объединяемых коллекторами 15, которые обычно размещаются вне газоходов. Иногда часть змеевиков помещают в топочной камере. В первом случае перегреватель называется конвективным 18, во втором— радиационным. Так как перегреватель стремятся расположить в области сравнительно высоких температур, необходимо обеспечивать его надежную работу при всех режимах работы правильным выбором скорости движения пара, распределением его по змеевикам, подбором и изготовлением труб из металла, обладающего надлежащими свойствами. Из соображений надежности работы трубы пароперегревателя часто делают из специальных легированных сталей. С целью исключения возможности повышения температуры перегретого пара устанавливают специальные регуляторы 17. [c.10]

Разработаны мероприятия по повышению надежности пароперегревателя котла. Для улучшения качества питательной воды и предотвращения образования внутритрубных отложений в схему очистки конденсата включен конденсатор-осветитель. Предусмотрено выравнивание температуры топочных газов по сечению шахты, а также снижение путем совершенствования технологического процесса содержания хлоридов в черном щелоке, сжигаемо)й в котле. [c.47]

Сопоставление результатов, полученных по комплексному методу оценки ресурса, с повреждаемостью пароперегревателей в процессе эксплуатации свидетельствует о достаточно высокой степени оценки ресурса исследованных труб. Целенаправленная работа по повыщению надежности поверхностей нагрева позволила снизить поврежденность пароперегревателей блочных котлов на 60%, а поврежденность поверхностей нагрева — в 2 раза. [c.218]

В настояш ее время, в связи с коренной перестройкой топливно-энергетической базы нашей страны в направлении резкого повышения роли ядерного горючего вместо природного газа, и, особенно, жидкого органического топлива, существенно возросла потребность в атомных энергетических установках. Организация их производства может быть основана на выпуске конструкций в многослойном исполнении, что в значительной степени будет способствовать решению всей проблемы. При этом, однако, следует иметь в виду, что атомные установки работают в более сложных и тяжелых условиях, чем сосуды химической промышленности и степень их ответственности значительно выше. Отсюда возникает необходимость в проведении комплекса работ, направленных на обеспечение надежности, долговечности п экономичности изготовления корпусов атомных реакторов, пароперегревателей, емкостей безопасности, защитных корпусов и др. Особое внимание должно быть обращено на вопросы, связанные с установлением напряженно-деформированного состояния многослойных стенок и сварных узлов конструкций, сопротивляемостью их хрупким и квазихрупким разрушениям, расчетами температурных полей в многослойных элементах, оценкой циклической прочности, изучением динамической и термоциклической стойкости конструкций, методам контроля, разработкой нормативных материалов по расчету на прочность. [c.23]

Размеш,ая поверхности нагрева котлоагрегата вдоль газового потока, пароперегреватель располагают так, чтобы в интервале основных нагрузок котла обеспечивалась надежность работы агрегата в то же время затраты металла на перегреватель должны быть близкими к минимальным. [c.139]

При практическом осуществлении системы автоматического регулирования необходимо уменьшить время запаздывания регулируемого параметра, т. е. по возможности ускорить реакцию регулятора при изменении режимов работы котла, а кроме того — стабилизировать возмущения, действующие на пароперегреватель как со стороны топочного устройства, так и в результате изменения расхода пара. В связи с этим в полностью автоматизированных котлах важное значение приобретает работа регулятора тепловой нагрузки, поддерживающего соответствие между нагрузкой котла и подачей топлива и воды. При выборе способа регулирования температуры перегретого пара учитывается также диапазон и надежность способа регулирования. [c.213]

При существующих допусках по толщине стенки и диаметру труб возникают большие трудности, в частности при контактной сварке труб вторичных пароперегревателей, имеющих обычно наружный диаметр порядка 42 мм и малую толщину стенки — около 3,5 мм. При контактной сварке таких труб получаются большие смещения кромок в тех случаях, когда допуски по наружному диаметру одной трубы находятся на верхнем пределе, другой — на нижнем, а толщины стенок обеих труб — на нижнем пределе. Еще худшие условия стыковки возникают при сварке труб паропроводов промежуточного перегревателя, имеющих большой диаметр и малую толщину. С точки зрения обеспечения надежной работы оборудования и облегчения технологических операций изготовления и монтажа котла следует стремиться к ужесточению допусков. [c.140]

В целях обеспечения надежной работы пароперегревателей необходимо разработать методику определения возможного утонения стенки в процессе эксплуатации. Это позволило бы расчетным путем либо определять необходимую добавку к толщине стенки, либо устанавливать укороченный срок службы труб пароперегревателя. [c.306]

В связи с резкими изменениями гидравлической нагрузки в целях достижения необходимой надежности циркуляции подавляющее большинство котлов-утилизаторов выполняется с принудительной циркуляцией. Для равномерной раздачи воды по отдельным трубным пучкам на входных колокольчиках обычно устанавливаются ограничительные диафрагмы относительно небольшого диаметра. Надежная работа котлов подобного типа требует обязательного наличия в циркуляционном контуре на общем потоке сетчатого фильтра. Как показывает опыт эксплуатации, фильтр должен быть выполнен из нержавеющей стали со сверлеными отверстиями размером, меньшим диаметра ограничительных диафрагм в трубах. Котлы-утилизаторы обычно имеют стальные экономайзеры и пароперегреватели. Это приближает их по требованиям водно-химического режима к агрегатам шестой группы. Невысокое тепловое напряжение поверхностей нагрева делает их относительно менее чувствительными к внутренним загрязнениям поверхностей нагрева. [c.16]

Надежность работы радиационных пароперегревателей находится в прямой связи с методом регулирования. Разгрузка котла сопровождается уменьшением коэффициента теплоотдачи от стенки к пару в степени 0,8, а именно [c.35]

Следует иметь в виду, что ряд типов котлов блочных установок по своим конструктивным особенностям и техническим условиям заводов-изготовителей не может нести нагрузку ниже примерно 40% номинальной. Действительно, со снижением нагрузки растут температуры стенок труб радиационных пароперегревателей и снижается гидродинамическая устойчивость испарительных контуров прямоточных котлов, что непосредственно отражается на надежности оборудования. Аналогичные положения распространяются и на котлы электростанций с поперечными связями. В частности, большая группа повреждений радиационных пароперегревателей котлов ТМ-84 связана с их длительной эксплуатацией с нагрузками 25—50% номинальной. [c.172]

Повышение производительности конденсаторов наряду с удорожанием агрегата отражается на его надежности. Так, при сжигании газа из-за роста тепловосприятия конвективной части пароперегревателя на величину впрысков сокращается расход пара через предшествующие им радиационные ступени пароперегревателя. В результате температурный уровень металла может достичь опасных величин. [c.199]

Применительно к радиационным пароперегревателям в принципе действуют те же положения. Однако локальные тепловые потоки в этом случае не являются устойчивой функцией форсировки и при небрежности персонала могут достигать значительной величины. В частности, при растопке на газе факел дает достаточно равномерное мягкое излучение и процесс протекает весьма надежно. Растопка на мазуте сопровождается образованием высокотемпературного оптически плотного факела, который, как бы экранируя сам себя, может излучать локальные тепловые потоки повышенной интенсивности. Особенно неблагоприятные условия складываются при прямом соприкосновении факела с трубами пароперегревателя. Поэтому на практике для контроля температуры стенок труб радиационного перегревателя в ходе растопки устанавливают термопары и фиксируют фактические температуры в увязке с нагрузкой (расходом пара), давлением, форсировкой топки и подобными им общими показателями режима котла или блока. Критерием надежности служит температура металла обогреваемых участков труб. Ориентироваться по температуре в необогреваемой части труб нельзя, так как при малых расходах пара это может дать ошибку в 100—200° С. [c.296]

Наряду с рассмотренным выше пуском блока из холодного состояния на практике очень часто приходится осуществлять пуски после кратковременных остановов, вызванных провалами нагрузки или необходимостью производства непланового ремонта. В случае, если к моменту растопки котла температура головной части турбины высока, технология пуска несколько видоизменяется. Во избежание резкого охлаждения машины в начальный период растопки пар сбрасывается в атмосферу или конденсатор турбины. Так как паропроводы остывают быстрее турбины, то для их равномерного прогрева сбросы ввариваются как можно ближе к задвижкам машины. Парообразование за счет расширения воды начинается в этом случае с момента открытия продувки и охлаждение пароперегревателей протекает весьма надежно. [c.302]

При пуске блока основные ограничения накладываются термическими напряжениями, возникающими при прогреве массивных частей турбины, а также относительным удлинением ее ротора. Суммарная длительность растопки котла в условиях пуска блока обычно составляет 6—8 ч. В этих условиях скорость растопки ю невелика и отношение форсировки топки В к выработке пара D мало отличается от такового в стационарном режиме, что резко повыщает надежность работы пароперегревателей. [c.303]

Изолированный пуск отличается большей скоростью растопки со и пониженным расходом пара. По сравнению с пуском на скользящих параметрах ослабевает интенсивность циркуляции и возрастает неравномерность прогрева. Уменьшение отношения D/S, как это видно из уравнения (10-3), приводит к росту температуры металла труб пароперегревателей. По ряду показателей надежности котел работает близко к пределу, и появляется необходимость пристального внимания к характеру топочного процесса и контроля за температурой труб радиационного пароперегревателя. [c.305]

Как уже указывалось в 10-1, важнейшим условием надежного пуска является паровая продувка котла. На большинстве электростанций продувочные устройства (выхлоп) при полном давлении имеют производительность 25—30% номинальной. В частности, у котлов ТГМ-84 мощностью 420 т/ч через растопочные устройства можно пропустить от 70 до 120 т/ч. Согласно уравнению (10-9) в начале растопки расход пара через указанные выше устройства ограничен (4—6 г/ч при 7 ат) и температура стенок труб пароперегревателей недопустимо повышается. Достаточно небольших ошибок персонала, чтобы это привело к повреждению. По мере роста давления расход увеличивается и, начиная с 40—50 аг, сечение растопочных линий, как правило, удовлетворяет требованиям надежности. [c.306]

Надежный пуск котла во многом зависит от правильной организации термических расширений радиационного пароперегревателя. [c.307]

Полученные закономерности позволяют приступить к анализу надежности работы металла пароперегревателя. Температуры, допустимые для металла отдельных элементов парового тракта, приводятся в заводских расчетах и -перед началом опытов должны быть внимательно изучены. Нужно иметь в виду, что температуры, допус- [c.180]

Конструируя пакеты пароперегревателей, невозможно обеспечить абсолютную идентичность работы всех труб и змеевиков. Поэтому в любом пароперегревателе в той или иной степени проявляется гидравлическая разверка, т. е. неравномерная раздача пара по змеевикам. При равномерном обогреве змеевиков гидравлическая разверка является Причиной температурной разверки. Если обогрев неравномерен, правильно организованная гидравлическая разверка служит надежным средством выравнивания температур. [c.198]

Другим решением вопроса может быть исследование поля радиации (q) с последующим расчетом температуры стенки по формулам (9-7) и (9-10). Необходимые для этого коэффициенты теплоотдачи от стенки к пару подсчитываются достаточно надежно и большой ошибки в результат не вносят (за исключением зоны повышенной теплоемкости закритических параметров). Измерения тепловых потоков не требуют остановки парогенератора и при наличии лючков могут охватывать все интересующие экспериментатора области пароперегревателя. Исследования температуры стенки вынуждают создавать неблагоприятные топочные ситуации вблизи точек измерения, что не всегда возможно. Исследования теплового потока не связаны местом и свободны в поисках этих ситуаций. Сами ситуации более естественны. Положительным является и то, что при повреждениях аппаратуры измерения могут быть повторены. [c.209]

Одним из наиболее надежных и доступных методов контроля достоверности показаний служит контроль но искусственно создаваемым однородным температурным режимам, например режимам, отвечающим температурам насыщения при кипении и конденсации. Оба процесса характерны очень высокими коэффициентами теплоотдачи, благодаря чему температура стенки приближается к температуре насыщения. В пароперегревателях этот режим возникает обычно после погашения топки с сохранением вентиляции газохода и небольшой паровой продувки. После достижения металлом труб температуры насыщения дальнейшее понижение температуры прекращается, так как теплоотвод компенсируется конденсацией. Показания всех правильно действующих поверхностных и других термопар сходятся с температурой насыщения, определяемой по давлению пара. [c.241]

Вода, поступающая в паровой котел, называется питательной. Она подогревается в водяном экономайзере 4, забирая теплоту от продуктов сгорания (уходящих газов), экономя тем самым теплоту сожженого топлива. Испарение воды происходит в экранных трубах I. Испарительные поверхности подключены к барабану 2 и вместе с опускными трубами 10, соединяющими барабан с нижними коллекторами экранов, образуют циркуляционный контур. В барабане происходит разделение пара и воды, кроме того, большой запас воды в нем повышает надежность работы котла. Сухой насыщенный пар из барабана поступает в пароперегреватель 3, перегретый пар направляется к потребителю. [c.148]

Характер изменения механических свойств коррелирует с микроструктурными изменениями. К расчетному сроку эксплуатации труб из стали 12Х1МФ микроструктура становится для 70—80% труб феррито-карбидной, а механические свойства нередко снижаются ниже допустимых величин. Ориентировочным критерием оценки по механическим свойствам металла пароперегревателей из стали 12Х1МФ после 100 тыс. ч эксплуатации можно считать снижение предела прочности до 420—440 МПа и относительного удлинения до 15—18%. Для стали 12Х18Н12Т за критерий надежности можно брать снижение относительного удлинения до 18—20%, что свидетельствует о значительном охрупчивании металла. [c.217]

По толщине окалины на внутренней поверхности трубы и по содержанию хрома в окалине на наружной поверхности определяется эквивалентная температура труб, и по всему комплексу свойств оценивается ресурс надежной работы пароперегревателя. Для пароперегревателей из аустенитной стали 12Х18Н12Т расчет остаточного ресурса производится по суммарному содержанию хрома и железа в анодном осадке и состоянию структуры и свойств металла. [c.218]

После проведенных реконструкций и использования всех возможных средств для очистки котла (воздушной обдувки, дробеочи-стки, виброочистки и ручной очистки) не удалось достигнуть его надежной и длительной работы. Особенно сильно шлакуется часть заднего экрана, расположенная против входного окна газов, в результате удара газового потока о стенку и прилипания к ней частиц шихтового уноса, находящихся в размягченном состоянии. Это приводит к повышению температуры газов по всему тракту котла, интенсифицирует занос фестонов и пароперегревателя. Длительность непрерывной работы котла-утилизатора составляет от одного до двух месяцев, после чего он останавливается для ручной чистки. После чистки котел может пропускать только 50% расчетного количества уходящих газов, обеспечивая без подтопки выработку 20 т/ч пара проектных параметров. В связи с дефицитом пара на заводе предусмотрена подтопка котла природным газом и мазутом. Производительность его с подтопкой составляет около 30 т/ч. [c.159]

Такая особенность АЭС, как работа турбины на насыщенном паре, несмотря на средние давления, вызывает необходимость промежуточного перегрева, организуемого между цилиндрами турбины, В самом деле, из рис. 5.5 видно, что без промежуточного перегрева пара влажность его в последних ступенях турбины была бы очень высокой, характеризуемой точкой г. Поэтому для обеспечения надежной работы турбины необходимо из точки г направлять пар или в конденсатор, или после предварительной осушки в промежуточный пароперегреватель. Первое решение резко уменьшает площадь цикла (площадь б бвгб ). Поэтому принимается второе решение, хотя оно несколько снижает КПД, так как выигрыш в работе г гдее г ) меньше дополнительного отвода теплоты в конденсатор (г"г е е"). Уменьшение работы 1 кг пара в турбине не допускается еще и потому, что в этом случае будет очень большим общий расход пара через турбину, что сделает невозможным достижение высоких [c.50]

Кроме того, рассматриваются разные варианты промежуточного перегрева пара. Для БН-600 он осуществляется в пределах парогенератора до температуры свежего пара, как на обычных ТЭС. Поэтому оказалось возможным применить серийные паровые турбины перегретого пара. Однако опыт эксплуатации показал, что при такой организации промежуточного перегрева осложняются режимы останова и особенно пуска установки — могут возникнуть тепловые удары при поступлении холодного пара из ЦВД в промежуточный пароперегреватель. Для энергоблоков с реакторами БН возможны варианты выполнения промежуточного перегрева пара, повышающие надежность работы, но снижающие температуру перегрева пара перед ЦСД по сравнению с температурой свежего пара. Так как для серийных турбин ТЭС обе эти температуры равны, то потребуются некоторые изменения в конструкции цилиндров среднего, а возможно, и низкого давлений. Для АЭС с натриевым теплоносителем возможно также использование парогенераторов сверхкритическнх параметров. [c.87]

Позднее режим малых дозировок трилона был проверен на котлах 155 кгс/см ТЭЦ-11 Мосэнерго. Годичная эксплуатация подтвердила целесообразность непрерывных микродозировок трилона Б для повышения коррозионной стойкости перлитных сталей и повышения их сопротивления пароводяной коррозии. Были также получены доказательства комплексообразующей способности газообразных продуктов разложения трилона после их растворения в конденсате. Первоначально предполагалось, что надежная защитная пленка может быть получена только для температур рабочего тела 310°С и выше. Это означало невозможность организации подобной защиты прямоточных элементов, т. е. водяного экономайзера, и пароперегревателя и ограничение ее лишь испаряющими поверхностями нагрева барабанных котлов. Что же касается прямоточных котлов, в том числе и сверхкригических параметров, то предполагалось, что этот простой эффективный метод для них также не применим. Действительно, однократная обработка, требующая циркуляции при постоянной температуре, заведомо меньшей температуры разложения (первый этап обработки), п последующая циркуляция при постоянной рабочей температуре, заведомо большей, чем температура [c.151]

Сухая консервация обеспечивает хорошую защиту самого котла и несколько меиее надежна в отношении защиты пароперегревателя и водяного экономайзера. Для предотвращения стоя-ночиой коррозии этих аппаратов необходимо принимать дополнительные меры для удаления из них влаги путем продувки труб сжатым воздухом, в процессе осушки котла за счет тепла неостывшей кладки или путем разведения слабого огня в топке. [c.127]

Контактные стыки имеют усиление за счет внутреннего и наружного грата, который создает жесткий поя< и препятствует деформации сварного соединения в радиальном направлении (рис. 5-10). Поэтому были основания предполагать, что конструкционная прочность контактного стыка труб диаметром 42X3,5 мм со смещением до 1,2 м.м окажется достаточной для обеспечения надежной работы н что эти стыки в порядке исключения могут быть оставлены в эксплуатации на уже изготовленных промежуточных пароперегревателях. С целью проверки 194 [c.194]

Были сделаны попытки защитить сплавы от коррозии в контакте с золой, содержащей пятиокись ванадия, путем нанесения защитных покрытий. Исследовались различные гальванические, диффузионные, керамические и металлокерамичесние покрытия. Гальванические никелевые и хромовые покрытия разрушались быстро. Через несплошности в них проникает жидкая фаза золы, вызывающая окисление под защитной пленкой. Попытки защитить сплав покрытиями из благородных металлов также не дали положительных результатов, так как даже платина е отличается достаточной стойкостью в контакте с пятиокисью ванадия. Более стойкими оказались диффузионные защитные покрытия, получаемые путем силицирования, однако силицированный слой очень хрупок. До настоящего времени не удалось найти покрытия, которое обеспечило бы надежную защиту от коррозии в контакте с пятиокисью ванадия при температурах выше 700° С, при которых работают стойки пароперегревателя [Л. 114]. [c.326]

Важное значение для качества пара имеют скорость повышения паровой нагрузки ADfAt и быстрота снижения давления Ap/At при иестационарных режимах эксплуатации. Оба эти процесса влекут за собой увеличение паросодержания в толще котловой воды, ее набухание с одновременным уменьшением высоты парового объема. На влажность пара, наконец, влияют фактическое расположение и стабильность поддержания весового уровня воды в барабане. От этого показателя высота парового объема зависит непосредственно. Для многих котлов снижение нормального уровня воды в барабане только на 50 мм позволило ио условиям качества пара поднять их предельную паровую нагрузку на 10—20%. Для большого числа котлов установка надежно действующих трехимнульных регуляторов питания привела к ликвидации солевого заноса пароперегревателей. При отсутствии надежно действующих регуляторов питания трудно рассчитывать на систематическое получение пара кондиционного качества. [c.158]

В предлагаемой читателю книге рассматриваются особенности эксплуатации и проектирования сжигающих природный газ и мазут котлов, надежность которых, в том числе специализированных, нередко была ниже, чем у пылеугольных установок. При сжигании мазута это вызвано интенсивным шлакованием высокотемпературных и коррозией низкотемпературных поверхностей нагрева, случаями пожаров в регенеративных воздухоподогревателях, специфическими повреждениями пароперегревателей и испарительных поверхностей нагрева. В ряде случаев чередование сжигания газа с мазутом или с твердым топливом сопровождалось значительныд повышением или снижением температуры перегрева пара, в результате чего сужались диапазоны рабочих мощностей энергоблоков. [c.3]

В последующие периоды пуска температура стенок труб в основном определяется соотношением форсировки топки и расходов пара. Явления нестационарности процесса сказываются в этом случае значительно слабее и, как правило, создают некоторый запас надежности. Очевидно, что чем больше расход пара, тем лучше при прочих равных условиях охлаждаются элементы пароперегревателя. Так, например, если пренебречь нестационар-ностью процесса, температуру стенки трубы конвектив- [c.295]

Пароперегреватель считают работающим надежно, если при всех стационарных и переходных режимах температура стенки трубы в любой точке его поверхности нагрева ниже максимально допустимой температуры, определенной из механического расчета трубы на прочность. Как известно, максимально допустимая температура зависит от толщины стенки, но не может быть выше предела, задаваемого по условиям окалинообразова-ния [Л. 32]. [c.188]

Пароперегреватели относятся к наиболее часто повреждаемым поверхностям нагрева парогенераторов, поэтому правильное и своевременное истолкование причин их повреждений служит залогом надежной работы всего блока. Надежность трубок пароперегревателя зависит от температуры стенок и качества металла, из которого они выполнены. За каждым из этих факторов стоят десятки сложнейших явлений и процессов. Только глубокое знание теплотехники, гидравлики и свойств металлов и умение сопоставлять разнородные факторы позволяют найт1Г правильное решение проблемы. Изложить все эти вопросы в пределах настоящей книги невозможно, и автор ограничивается только наметкой основных путей, которыми следует руководствоваться инженеру при решении этой проблемы. [c.214]

При длительной эксплуатации котла с нарушениями топочного режима отложения золы сернистых мазутов на трубах пароперегревателя могут достигать значительного размера и отрицательно влиять на технико-экономические показатели и надежность работы котла. В ряде случаев золовыми плотными отложениями практически перекрьшалось все межтрубное пространство газохода, оставались лишь небольшие проходы для дымовых газов, и поэтому котел вынужденно останавливался для проведения чистки и ремонта. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...