Пароперегреватели температура стенок труб

Придавая ез значения 0,5 0,8 0,7 и 0,95, получаем значения температуры стенки обмуровки соответственно 7 з=960, 900, 875, 869 К. Значения Тз были получены при следующих исходных данных котла температура стенок кипятильных труб 7 к=360°С, температура стенок труб пароперегревателя Гп=500°С, степень черноты факела (топливо АШ) 8ф=0,45. Отметим, что с ростом температуры стенок пароперегревателя разность между [c.215]

Так как коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к стенкам труб пароперегревателя несколько больше, чем от стенок труб к перегретому пару, то температура стенки труб его будет несколько ближе к температуре продуктов сгорания, чем к температуре перегретого пара. Отсюда следует, что в пароперегреватель продукты сгорания [c.281]

Неравномерное распределение влаги по отдельным виткам переходной зоны и пароперегревателя также приводило к значительному колебанию температур стенок труб этих участков поверхности нагрева в процессе работы котла. В результате длительной наладки значительная часть этих недостатков была ликвидирована или смягчена, однако дальнейшее производство прямоточных котлов на среднее давление было из экономических соображений прекращено. [c.50]

Расчетная температура металла трубки пароперегревателя определяется по методике, изложенной в приложении IV нормативного метода [Л. 1]. Предельно допустимая температура стенки труб должна быть не более [c.144]

Как следует из формулы (7-20), температура стенки трубы пароперегревателя определяется в основном тремя факторами [c.379]

Обследование котлов, работающих на экибастузском угле, показало, что калачи пароперегревателя довольно интенсивно изнашиваются, особенно в местах пережимов газохода, где локальная скорость газов повышена и температура стенок труб достигает 600°. [c.91]

Следует иметь в виду, что ряд типов котлов блочных установок по своим конструктивным особенностям и техническим условиям заводов-изготовителей не может нести нагрузку ниже примерно 40% номинальной. Действительно, со снижением нагрузки растут температуры стенок труб радиационных пароперегревателей и снижается гидродинамическая устойчивость испарительных контуров прямоточных котлов, что непосредственно отражается на надежности оборудования. Аналогичные положения распространяются и на котлы электростанций с поперечными связями. В частности, большая группа повреждений радиационных пароперегревателей котлов ТМ-84 связана с их длительной эксплуатацией с нагрузками 25—50% номинальной. [c.172]

Применительно к радиационным пароперегревателям в принципе действуют те же положения. Однако локальные тепловые потоки в этом случае не являются устойчивой функцией форсировки и при небрежности персонала могут достигать значительной величины. В частности, при растопке на газе факел дает достаточно равномерное мягкое излучение и процесс протекает весьма надежно. Растопка на мазуте сопровождается образованием высокотемпературного оптически плотного факела, который, как бы экранируя сам себя, может излучать локальные тепловые потоки повышенной интенсивности. Особенно неблагоприятные условия складываются при прямом соприкосновении факела с трубами пароперегревателя. Поэтому на практике для контроля температуры стенок труб радиационного перегревателя в ходе растопки устанавливают термопары и фиксируют фактические температуры в увязке с нагрузкой (расходом пара), давлением, форсировкой топки и подобными им общими показателями режима котла или блока. Критерием надежности служит температура металла обогреваемых участков труб. Ориентироваться по температуре в необогреваемой части труб нельзя, так как при малых расходах пара это может дать ошибку в 100—200° С. [c.296]

Как уже указывалось в 10-1, важнейшим условием надежного пуска является паровая продувка котла. На большинстве электростанций продувочные устройства (выхлоп) при полном давлении имеют производительность 25—30% номинальной. В частности, у котлов ТГМ-84 мощностью 420 т/ч через растопочные устройства можно пропустить от 70 до 120 т/ч. Согласно уравнению (10-9) в начале растопки расход пара через указанные выше устройства ограничен (4—6 г/ч при 7 ат) и температура стенок труб пароперегревателей недопустимо повышается. Достаточно небольших ошибок персонала, чтобы это привело к повреждению. По мере роста давления расход увеличивается и, начиная с 40—50 аг, сечение растопочных линий, как правило, удовлетворяет требованиям надежности. [c.306]

Снижение температуры газов после ВПГ с 790 до 530° С с последующим ее повышением в дополнительной камере сгорания уменьшает максимальную температуру стенки труб пароперегревателя с 630 до 590° С. Это позволяет выполнять пароперегреватель из перлитных сталей при параметрах пара 250 ата, 565/570° С. [c.177]

При значительном уменьшении скорости охлаждающей стенку среды (котловой воды, пара, питательной воды) коэффициент аа может сильно ухудшиться. Уменьшение расхода среды при неизменном обогреве газами вызовет в котле и кипящем экономайзере увеличение доли испаренной воды, в пароперегревателе — увеличение температуры пара, в некипящем водяном экономайзере—увеличение температуры воды и во всех этих случаях будет возрастать температура стенок труб. [c.116]

Расчетная температура стенки труб пароперегревателей с номинальной температурой пара 440° С принимается близкой к 500 С [c.153]

Расчет температуры стенки труб пароперегревателя практически производится применительно к нормам теплового расчета котельных агрегатов, [c.114]

Таким образом, общее превышение температуры стенки трубы над температурой пара в данном пароперегревателе составляет [c.115]

Повышения и колебания температур стенки труб пароперегревателя в эксплуатации всегда имеют место в той или иной степени и вызываются чисто эксплуатационными факторами газовый перекос из-за неравномерной работы пыле-питателей шлакование экранных и кипятильных труб или труб пароперегревателя неплотности поверхностных пароохладителей недостаточное охлаждение пароперегревателя при растопке конструктивные недостатки пароперегревателя. [c.109]

Оказывается, что сварные стыки пароперегревателя находятся в лучших условиях по сравнению со стыками змеевиков экономайзера, а именно оказывается, что углеродистая сталь в интервале температур 200—300° С имеет сильно пониженную пластичность, т. е. приобретает хрупкость, а при сварке стыков экономайзера с углеродистой присадочной проволокой наплавленный металл является углеродистой сталью температура стенки труб водяного экономайзера, в том числе и сварного стыка, в условиях эксплуатации находится в интервале 200—300° С. [c.112]

Надежная работа пароперегревателя будет обеспечена, если температура стенки трубы не превышает максимально допустимого значения по условиям прочности металла. Максимально допускаемая температура стенки может быть определена расчетным путем при этом проверка делается в расчете на худшие условия, когда наибольшие тепловые нагрузки какой-либо трубы пароперегревателя совпадают по времени и по месту с максимальной температурой пара в ней. [c.54]

Расчетные температуры стенок труб пароперегревателей [c.86]

Температура перегретого пара, измеряемая в паропроводе после пароперегревателя, является средней температурой пара, выходящего из многих параллельно включенных змеевиков. В отдельных змеевиках температура пара может различаться (перекос или разверка) и быть выше или ниже средней замеряемой соответственно может быть выше и температура стенки трубы отдельного змеевика. [c.126]

При расчете температуры стенки труб пароперегревателя необходимо, кроме того, найти Д м —разность между максимальной температурой металла и температурой пара в наиболее обогреваемой трубе. Непременным условием этого расчета является наличие теплового расчета котла. [c.34]

В поверхностях нагрева с однофазным потоком— пароперегревателях и экономайзерах— увеличение энтальпии пара и воды вызывает повышение температуры стенки труб. В парообразующих трубах увеличение энтальпии пароводяной смеси сопровождается повышением паросодержания на выходе при почти постоянной температуре стенки, а после достижения граничного паросодержания Хгр также ростом ее температуры. [c.98]

Повреждения труб пароперегревателей могут произойти вследствие повышения температуры стенок труб, что может привести к снижению прочности металла, вследствие коррозийных повреждений и дефектности металла труб. [c.75]

Температура стенок труб пароперегревателей повышается из-за образования накипи на внутренней стенке трубы и неравномерного распределения потоков пара и подводимого тепла по трубам, приводящих к неравномерному перегреву пара. [c.75]

В тех случаях, когда можно повысить температуру стенок труб промежуточного пароперегревателя сверх допустимой величины, он должен быть снабжен защитным устройством, предотвращающим такое повышение температуры пара. [c.7]

Местное увеличение тепловосприятия части труб перегревателя и скоростей дымовых газов может произойти в результате нарушения крепления и взаимного расположения других змеевиков, затрудняющего омывание их газами. Повышенное тепловосприятие имеют змеевики, которые расположены в газовых коридорах между перегревателем и стенками газохода, между секциями его змеевиков или в местах, где удалены отдельные змеевики. При наличии широких проходов между отдельными змеевиками ближайшие к этим проходам змеевики воспринимают за счет радиаций и конвекции больше теплоты. Повышенному перегреву подвергаются части змеевиков, омываемые внутри перегретым паром с температурой выше номинальной и при недостаточной скорости его движения. Повышение скорости движения пара снижает температуру стенок труб, но увеличивает гидравлическое сопротивление пароперегревателя. Поэтому скорость движения пара принимают с учетом обоих этих факторов в пределах 20—25 м/с для промышленных котлов. [c.153]

При выполнении поверочного расчета может оказаться, что имеющаяся площадь поверхности нагрева пароперегревателя не обеспечивает нужной температуры перегрева. В этом случае поверхность пароперегревателя должна быть увеличена (уменьшена) изменением числа петель ступени (ступеней) пароперегревателя или изменением числа ступеней при сохранении Д/ уп = 45—80 кДж/кг Параметры теплоносителей должны находиться в пределах, рекомендованных табл. 1.34, а температура стенки труб должна быть не выше допустимого значения < [/ ]. [c.86]

При нормальной эксплуатации отложения накипи на трубах экономайзера, испарительной поверхности нагрева и пароперегревателя не должны достигать толщины, вызывающей существенное повышение термического сопротивления и роста температуры стенки трубы, и поэтому в тепловом расчете дробь бз/лз может быть принята равной нулю. [c.201]

При установке пароохладителя в рассечку пароперегревателя тепло-восприятие каждой части перегревателя [формула (8-3)] определяется раздельно, при этом задаются промежуточным значением температуры пара и определяют промежуточную энтальпию пара Тепловосприятие излучением учитывается при расчете первой по ходу газов части пароперегревателя. Расчетное давление пара на границе между отдельными частями пароперегревателя принимается равным полус5тиме величин давления пара в барабане котла и перед главной задвижкой. Температура пара на выходе из ступени (по ходу пара) согласуется с предельно допустимой температурой стенки труб. [c.144]

В промежуточных рародерегревателях толщина стенки выбирается, исходя из технологических соображений. Если в трубах поверхностей нагрева острого пара парогенераторов сверхкритических ушраметров напряжения достигают 0,7—0,8 МПа (7—8 кгс/см ), то в трубах промежуточного пароперегревателя они составляют всего 0,15— 0,25 МПа (1,5—2,5 кгс/мм ). Поэтому превышения температуры стенок труб в промежуточном пароперегревателе менее опасны, чем в пароперегревателе острого пара. Вследствие этого сталь 1Х11В2МФ — весьма перспективный материал для труб промежуточных пароперегревателей мазутных котлов. [c.56]

Для того чтобы обеспечить необходимую температуру перегрева, в слое размещают первые ступени пароперегревателя, а последняя (по условиям температуры стенки труб) помещается над слоем или на выходе из топки. Змеевчки пароперегревателя, как правило, распо-280 [c.280]

В последующие периоды пуска температура стенок труб в основном определяется соотношением форсировки топки и расходов пара. Явления нестационарности процесса сказываются в этом случае значительно слабее и, как правило, создают некоторый запас надежности. Очевидно, что чем больше расход пара, тем лучше при прочих равных условиях охлаждаются элементы пароперегревателя. Так, например, если пренебречь нестационар-ностью процесса, температуру стенки трубы конвектив- [c.295]

Пароперегреватель считают работающим надежно, если при всех стационарных и переходных режимах температура стенки трубы в любой точке его поверхности нагрева ниже максимально допустимой температуры, определенной из механического расчета трубы на прочность. Как известно, максимально допустимая температура зависит от толщины стенки, но не может быть выше предела, задаваемого по условиям окалинообразова-ния [Л. 32]. [c.188]

ДЗ а — (дт — температура стенки труб пароперегревателя 3 — lUji — скорость пара [c.24]

В задаче оптимизируются шестнадцать независимых параметров, из которых часть изменяется непрерывно (nxj = 9), а другая часть — дискретно (гехд = 7). К совокупности Х отнесены параметры — соответственно относительный поперечный и продольный шаги пучка труб в пакете пароперегревателя — ширина и высота газохода Дгх — величина теплосъема в первом пакете пароперегревателя. В состав вектора Хд входят параметры d = d , d , , М = Mj, М , , М — диаметр и марка металла труб пароперегревателя К = [К , К ] — вид схемы теплообмена в пакете пароперегревателя (прямоточная, противо-точная) Q = последовательность включения пакетов. В качестве ограничивающих функций F пр = 8) для каждого пакета пароперегревателя рассматриваются характеристики iox — температура стенки труб и>а — скорость пара — скорость газа рст — относительная толщина стенки труб. [c.37]

В качестве примера приводятся результаты испытаний радиационного промежуточного пароперегревателя котла с нагрузкой 120 т1ч, рпе=37,2 бар, / пе = 340 С, i"ne=430° С, расчетная массовая скорость пара дар =350—370 кг1м -сек радиационный пароперегреватель расположен на боковой стенке топки выше горелок. Трубы диаметром 0 47,5x5 мм расположены с шагом s=52 мм. Подвод к коллекторам выполнен по схеме П. При растопках этого котла температура стенки трубы повышалась до 680—730° С (рис. 2-16). Температура металла труб достигала высокой велич>ины не только при пусках, но и при стационарной работе котла (рис. 2-17), когда она составляла 620—650° С (при расчетной температуре, равной 570—565 С), Максимальные разности температур ПО периметру труб составляли 250—280° С при номинальных нагрузках и увеличивались до 300—320° С при резких изменениях нагрузки. Колебания температур стении при стационарных условиях составляли величину 70—100° С. Максимальные разности температур пара и стении трубы находились в пределах 190— 210° С. [c.69]

Таким образом, размещение вторичного пароперегревателя в зоне высоких температур привело к превышению допустимых значений температуры металла труб. Для снижения температуры стенки трубы необходимо либо увеличить массовую скорость пара, что приводит к увеличению гидравлического сопротивления, либо осу-ш ествнть рашомерный подвод и отвод пара. [c.69]

У радиационных пароперегревателей, работающих при среднем давлении, температура стенок труб, как показал опыт, может тревышать температуру шара на 150—200° С поэтому устан01вка радиационного пароперегревателя для работы при давлении менее 45 ат не рекомендуется [c.27]

Рис. 5-17. Повышение температуры стенок труб радиационной части пароперегревателя котла ТГМ-84 в начале растопки при омывании труб пламенем (измерения ЮжОРГРЭС).

Рабочие режимы на жидком топливе. На жидком газотурбинном топливе удельная тепловая нагрузка потолочного экрана, замеренная радиометрами прямого излучения, не превышала 400 000 ккал м ч. Во всем диапазоне нагрузок температура стенки труб наиболее напряженного ряда конвективного испарительного пучка не превышала 480° С. Максимальные удельные тепловые нагрузки поверхности нагрева выходных петель пароперегревателя составили 160 000 ккал м -я. Температура стенки труб пароперегревателя не превышала 570°С при паропро-пзводительности 100 т/ч разность температур между паром и стенкой — 70° С. Отсутствие неравномерности распределения тепловых нагрузок и разверки температуры пара в трубах по ширине газохода пароперегревателя обусловили разность температур стенок труб по ширине газохода 5—8°С. [c.131]

Расчетная температура стенки труб осковного и промежуточного пароперегревателей котлов всех систем принимается согласно тепловок1у и гидравлическому расчетам котельного агрегата. При этом должны быть рассмотрены различные элементы пакета как имеющие наивысшую температуру пара, так и наибольшую тепловую нагрузку, а также участки, конструктивные особенности которых могут обусловить наиболее высокую температуру стенки. Кроме того, следует учесть повышение те.мпературы стенки, связанное с возможным в эксплуатации превышением тепловосприятйя установленного за данным пакетом пароохладителя по сравнению с расчетным тепловосприятием. [c.306]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...