Прилив малый

Для передачи движения с постоянным передаточным отношением широкое распространение получили предложенные еще Л. Эйлером (см. прил.) профили, являющиеся дугами эвольвент окружностей. Геометрическое место центров кривизны любой кривой (эвольвенты) называется эволютой. Эвольвенту и эволюту характеризуют следующие геометрические свойства эвольвента является разверткой эволюты, т. е. она описывается точкой прямой, которая перекатывается по эволюте без скольжения, поэтому радиус кривизны эвольвенты равен длине соответствующей дуги эволюты касательная к эволюте является нормалью к эвольвенте точка касания с эволютой нор.мали к эвольвенте является центром ее кривизны. [c.94]

Пусть балка (рис. 9) нагружена некоторой неравномерно распределенной нагрузкой интенсивности q. Выделим из этой балки участок длиной d2, достаточно малой для того, чтобы распределенную на этой длине нагрузку q можно было бы считать постоянной. Точки прило- [c.9]

Еще один метод регулирования основан на использовании автотрансформатора, снабженного передвижной короткозамкнутой обмоткой. На сердечник накладываются две обмотки (2 и 3), включенные встречно (рис. 5-8, в). К обмотке 3 подключается испытательный трансформатор высокого напряжения. На сердечнике находится также третья, короткозамкнутая, катушка 4, которая может перемещаться вдоль сердечника. Когда эта катушка находится в верхнем положении, то магнитный поток в обмотке 3 мал, наводимая э. д. с. незначительна и напряжение на входе испытательного трансформатора близко к нулю. При этом все напряжение сети приложено в основном в обмотке 2. Если катушку 4 переместить в крайнее нижнее положение, то происходит ослабление потока в обмотке 2. Напряжение сети теперь прило- [c.105]

Теперь видно, что при быстром приложении силы по окончании короткого переходного процесса координата массы т почти не изменяется, но масса т приобретает некоторую новую начальную скорость 7(0) = 0 - Поэтому система будет совершать свободные колебания относительно нового положения равновесия и = ид). При достаточно малом io последним членом в выражении (8.33) можно пренебречь и тогда после ударного прило- [c.232]

Коэффициенты сжатия, скорости, расхода и сопротивления для отверстий и насадков (квадратичная зона истечения) приведены в прил. 8. Значения коэффициентов истечения ф, е, (i круглого малого отверстия зависят от формы его кромок, условий подтока жидкости к отверстию и числа Рейнольдса, определяемого как [c.183]

Большое распространение получила решеточная модель теории протекания и образования при достижении критических условий бесконечного кластера. Решеточные задачи связаны с рассмотрением решеток в виде совокупности узлов и связей. Каждый данный узел можно выделить, если пометить его определенным цветом, например черным. Совокупность связанных друг с другом черных узлов называют черным кластером, концентрация х которых может быть различной. При j = О черные кластеры отсутствуют, а при х < 1 они представляют собой совокупность малого количества узлов (одиночные узлы, пары и т.п.). Прил = 1 все узлы черные прт (1 -х) 1 в системе имеется бесконечный черный кластер. [c.209]

Первый случай типичен, с одной стороны, для зубчатых колес невысокой (8—9-й) степени точности или статически мало нагруженных (при фе 1), когда в зацеплении находится фактически одна пара зубьев, с другой — для высокоскоростных передач, когда срединный удар реализуется неполностью. Значения номинального коэффициента формы зуба для стороны растяжения при прило>кении нагрузки к вершине зуба в зависимости от числа зубьев 2 II коэффициента коррекции даны на рис. 34. [c.197]

Замечательное следствие формулы (7) заключается в том, что в случае постоянной глубины суточный прилив в виде поднятия и опускания поверхности будет отсутствовать. Этот результат был (другим путем) впервые найден Лапласом, который считал его очень важным, ибо он показывал, что его кинетическая теория способна объяснить сравнительно малые значения высоты суточного прилива это обстоятельство было известно (хотя и неточно) из наблюдений, которые находились в странном противоречии с результатами статической теории. [c.429]

И так как к/а для действительного океана малая величина, то разность будет отрицательной величиной и, следовательно, по этой теории прилив будет обращенный. Это означает, что низкая вода будет в точке, для которой Луна находится в зените, а также в диаметрально противоположной точке. [c.399]

Однако при таком подходе термин малоцикловая усталость не отражает специфических особенностей нагружения, связанных с малой частотой прило- [c.83]

Сборку автосцепки начинают с установки выталкивателя. Широкой частью укладывают его в гнездо в нижней части кармана корпуса со стороны большого зуба. Верхнюю часть выталкивателя наклоняют в сторону малого зуба, что необходимо для последующей постановки замкодержателя. Предохранитель вводят в предназначенный для него паз замкодержателя, и обе детали вставляют в карман корпуса. После этого под замкодержатель подводят выталкиватель так, чтобы он вошел в углубление а на замкодержателе, задняя часть которого должна опираться на прилив е корпуса. [c.35]

Выключатель подвешивают на шип б замкодержателя, а противопо-ложный конец его кладут на прилив е корпуса, при этом предохранитель поворачивается в сторону большого зуба, опираясь на верхнюю кромку выключателя, благодаря чему освобождается место для установки замка. Подъемник 6 кладут в гнездо кармана так, чтобы его прилив г расположился со стороны малого зуба корпуса, и прижимают к стенке кармана со стороны большого зуба, а затем ставят замок 5 с серьгой 3, шип которой введен в отверстие замка валик подъемника пропускают через отверстия в корпусе автосцепки, серьге и подъемнике. [c.36]

При сцеплении автосцепок СА-Д поверхности контура зацепления корпуса и выходящих в зев частей замкодержателя 8 и замка 5 взаимодействуют так же, как и у автосцепок СА-3. Перемещение деталей механизма сцепления СА-Д происходит иначе и обусловлено их конструктивным отличием. Замок, испытывая нажатие со стороны смежной автосцепки, движется внутрь кармана корпуса, скользя своей нижней опорной частью по наклонной стенке в кармана корпуса и опираясь на серьгу, которая поворачивается на валике подъемника. Как только нажатие прекратится, замок под действием собственного веса возвращается в нижнее (первоначальное) положение. Замкодержатель под нажатием малого зуба смежной автосцепки, опираясь на выталкиватель и прилив е, перемещается в карман корпуса вместе с расположенными на нем предохранителем и выключателем. [c.36]

Регулируя длину цепи расцепного привода, устанавливают автосцепку в центральное положение, при этом расстояние от упора головы до розетки должно быть 75 5 мм. Затем рычаг расцепного привода ставят в положение на буфер . Длина цепи считается нормальной, если при таком положении автосцепки и рычага замок утоплен в карман корпуса и не выступает за плоскость ударной стенки зева. Если установить рычаг в положение на буфер не удается, так как замок полностью утоплен в карман и упирается в серповидный прилив с внутренней стороны стенки малого зуба, то цепь коротка и надо отпустить гайку стяжного болта. Когда длины болта не хватает, наращивают цепь новыми промежуточными звеньями. При длинной цепи, когда рычаг установлен на полочку кронштейна (в положение на буфер ), а замок полностью не ушел внутрь кармана корпуса и выступает за ударную стенку зева, цепь укорачивают подкручиванием гаек регулировочного болта, а если этого недостаточно, то уменьшают число звеньев цепи. Разрубленное при регулировке место цепи должно быть заварено газовой сваркой электросварку разрешается применять только для удлиненного соединительного звена. [c.79]

Если обозначить через т , Ту, Tz поверхностные силы, действующие на грани с нормалями 1, j, к, то, применяя принцип Даламбера, можно записать условия равновесия тетраэдра (см. рис. 1.1), т. е. равенство нулю главного вектора и главного момента всех приложенных к выделенному малому объему АУ среды сил. Из условия равенства нулю главного вектора всех прило- [c.18]

Эскизы оформляют на КЭ (прил. 8) или помещают на поле отдельных технологических карт. На КЭ можно вьшолнять несколько эскизов для разных операций одного процесса. При этом над каждым эскизом указывают номер соответствующей операции и подчеркивают его, например, Операция 025 . Номера этих операций должны соответствовать указанным в графе Номер операции . Для детали с малым числом размеров может быть выполнен один эскиз с указанием обрабатываемых поверхностей. Для деталей опытного, единичного и серийного производства вместо карт эскизов используют рабочие чертежи, делая на них указания по установке, креплению и т. п. При отсутствии свободного места на поле такого чертежа ТТ помещают на ИЭ. [c.61]

Решение. Если нейтральные оси касаются малых сторон АВ и СВ прямоугольника, то соответствующие им точки прило- [c.133]

Метод тонкого точения. Он может прил еняться при большой жесткости систе.мы СПИД и ведется на высоких скоростях резания — до 300 м/мин при обработке стали и чугуна и до 500 м/мин, а иногда и выше, при обработке цветных сплавов, прн малых подачах от 0.01 до 0,06 мм/об и малой глубине резания — 0,01—0,3 мм. Для обработки стали и чугуна используются твердосплавные резцы, а для обработки цветных сплавов — алмазные Обеспечивается точность до 1-го класса, шероховатость — до VII. [c.148]

В машинах небольшой мощности, где требуются малое трение и простая регулировка, применяются шариковые направляющие, изображенные на фиг. 82, д. Подвижная и неподвижная плиты ничем не отличаются друг от друга, за исключением того, что подвижная плита обычно имеет прилив или ушко для связи с механизмом подачи. [c.124]

Остов и моторно-осевые подшипники. Остов 1 представляет собой восьмигранную отливку, справа у которой (если смотреть со стороны коллектора) есть прилив, образующий моторно-осевую горловину (см. поперечный разрез). В продольном направлении остов имеет две горловины малую — со стороны коллектора — диаметром 465 мм и большую—со стороны привода (шестерни) —диаметром 550 мм. Со стороны коллектора остов имеет четыре люка 4 нижний, боковой и верхний для осмотра коллектора и еще один верхний (см. поперечный разрез) для прохода вентиляционного воздуха. На это отверстие при помощи хомута крепится брезентовый патрубок, соединяющий тяговый двигатель с каналами воздухопровода тепловоза, идущими от вентилятора. [c.17]

Рассмотрим устройство ограничителя скорости ОС-2 (см. рис. 47). На ось 14 с помощью двух радиальных шариковых подшипников 13 опирается шкив 5. Для предохранения подшипников от загрязнения торцевые поверхности ступицы шкива закрываются крышками и сальниковыми уплотнителями. Для предотвращения перемещения подшипников в осевом направлении применяются втулки и пружинные кольца. В ось 14 устанавливается масленка для смазки подшипников. Один конец оси вставляется в прилив корпуса 12 и крепится двумя гайками. На шкиве 5 ограничителя скорости проточены два ручья клиновидной формы. Большой 3 имеет внутренний диаметр 195 мм, а меньший—140 мм. Оба ручья предназначены для взаимодействия шкива ограничителя скорости с канатом. Ручей с малым диаметром служит для работы ограничителя скорости во время проверки действия ловителей кабины. На торцевой поверхности шкива имеются два резьбовых отверстия, в которые ввернуты оси 6. На сво- бодный конец каждой оси 6 надеты грузы 2, 7, в кото- [c.74]

Передний подшипник 3 вала малой конической шестерни 5 главной передачи установлен в стакане 4, вставленном в передний прилив картера и прикрепленном винтами к картеру вместе с крышкой 1, снабженной сальником. Под фланцем стакана установлены регулировочные прокладки 2 для осевого перемещения вала с шестерней 5 при регулировке зацепления шестерен. [c.473]

Решение. Хотя вода — жидкость маловязкая (т = 10 Па с,см. прил. 4), но квадратичная зона сопротивления сомнительна, так как мала зквивалентная шероховатость труб (Д = 0,014 мм, см. прил. 1). Поэтому решаем задачу графоаналитическим способом. [c.110]

Защитные или предельные гидромуфты работают при постоянном числе оборотов двигателя, если не считать период разгона последнего. Конструкция защитной гидромуфты Фойт-Синклер типа Tv-1 показана на фиг. 37. Здесь колесо насоса обозначено —1, колесо турбины—2, вращающийся кожух—3, ведущий вал—4 и ведомый вал—5. Лопатки турбины выполнены длиннее лопаток насоса непосредственно под кругом циркуляции расположена камера предварительного наполнения 6, сообщающаяся через небольшие отверстия с дополнительным объемом 7. Когда гидромуфта нагружена номинальным моментом, т. 8. работает при малом скольжении, вся жидкость сосредоточивается в рабочей полости, где устанавливается циркуляция, и не попадает в камеру 6. При возрастании нагрузки до определенной величины (назовем ее критической) часть потока жидкости, прил<а-того к направляющей стенке колеса вследствие падения числа оборотов турбины, с большой скоростью направляется в предварительную камеру. В результате такого внутреннего опоражнивания рост крутящего момента прекращается, так как гидромуфта теряет способность к дальнейшей перегрузке. После заполнения предварительной камеры опоражнивание гидромуфты замедляется, так как [c.78]

Обменная емкость является важнейшей характеристикой ионитов и определяет число грамм-эквивалентов ионов, обмениваемых единицей объема ионита во влажном состоянии (г-экв/м ). Различают полную обменную емкость, емкость до проскока и рабочуто. Полная обменная емкость показывает количество ионов, которое может быть сорбировано ионитом при полной замене всех обменных ионов. Если фильтрование заканчивается в момент проскока поглощаемого иона, т.е. концентрация его в фильтрате близка к нулю, то обменная емкость ионита определяется как емкость до проскока . Однако на практике фильтрование часто прекращают в момент, когда концентрация поглощаемого иона в фильтрате составляет некоторое весьма малое значение. В этом случае обменная емкость определяется как рабочая, которая часто настолько мало отличается от емкости до проскока , что их можно принимать равными друг другу. Рабочая обменная емкость зависит от условий регенерации, обменного иона, природы поглощаемых ионов, значения pH, скорости фильтрования, геометрических характеристик слоя. Характеристики некоторых отечественных ионитов приведены в табл. 1, а области применения ионитов указаны в прил. 1. [c.7]

Третий шаг состоит в получении сил Fx, Fy, Fxy я Fy VI моментов Мх, Му, и Мут относительно срединной плоскости путем интегрирования по высоте поперечнога сечения сил, действующих на малый эле-мент с шириной dz, и моментов этих си относительно срединной поверхности. Вспоминая, что через F обозначены силы, отнесенные к единице ширины поперечного-сечения, получим, что суммарная сила в направлении оси х, действующая по всей стороне элемента, к которому она прило-. [c.220]

Как известно, силы вязкости пропорциональны изменению скорости потока в направлении, перпендикулярном к скорости и, следовательно, оии будут сказываться особенно резко там где эти изменения скорости велики. При обтекании вязкой жид костью твердых тел частицы жидкости, непосредственно приле гающие к телу, как бы прилипают к нему и имеют нулерую ско рость относительно тела. Поэтому в непосредственной близости от поверхности твердого тела скорость потока нарастает от нулевого значения до некоторой величины. Дальше от тела изменения скорости потока сравнительно малы, и там совершенно ничтожно влияние вязкости. [c.376]

С помощью такой же процедуры сложения малых элементов распределенной нагрузки можно вычислить угол поворота 0а на левом конце балки. Выражение для угла поворота, обусловленного сосредоточенной нагрузкой Р (см. п. 5 табл. 2 в прило йении С), имеет вид [c.226]

Корпуса автосцепок прежних выпусков имеют сбоку со стороны малого зуба прилив (ухо) 10 (показан на рисунке штрих-пунктиром), на который в переходный период навенн вали скобу стяжки винтовой унряжи смежного вагона во время маневровых работ, а также в передаточных поездах. После перевода подвижного состава на автосцепку новые корпуса сначала изготавливались с усиливающим приливом вместо уха, а затем —без прилива, но с утолщением стенки [c.20]

Джеффрис, занявший впоследствии кафедру Дарвина, в третьем издании своей уже упоминавшейся книги (см. стр. 208) высказал мнение, что дарвинская теория колебаний жидкости не в состоянии объяснить выброс Луны, так как в ней амплитуды приливов предполагаются малыми и так как скорости частиц приливных волн, нормальные к поверхности сферы, недостаточны для того, чтобы произошел отрыв масс без их возврата на Землю. Однако нам представляется, что можно смягчить эти возражения, если внести поправку в теорию Дарвина.. Согласно идеям, впервые предложенным в планетарной гипотезе Молтоном и Чемберленом, а позднее Джинсом, зарождение планет произошло при прохождении двух горячих звезд в такой близости друг от лруга, что на одной из них возник чудовищный прилив, который был вытянут гравитационным притяжением другой звезды в длинный протуберанец, выбросивший материю в пространство. Аналогично притяжение со стороны постороннего небесного тела, вероятно, сравнимого по размерам и массе с Землей и проходившего не очень далеко от нее по орбите, которая во всех прочих отношениях не нарушала порядка в солнечной системе, могло вырвать из твердой земной коры массы вещества, образовавшие Луну. [c.807]

В бункерах часто наблюдается прекращение истечения материала из выпускного отверстия даже при полном их заполнении. Зависание формовочной смеси в бункере вызывается рядом причин малой текучестью формовочной смеси самоуплотнением смеси под действием веса вышележащих слоев, толчков и вибраций, вызываемых работой формовочных машин и кранов трением между формовочной смесью и внутренними стенками бункера и прили-паемостью смеси к стенкам. Прилипаемость смеси возрастает с повышением содержания влаги и глины. Недостаточные углы наклона стенок бункера, малые размеры выходного отверстия, образование мертвых слоев материала и др. приводят к образованию сводов в бункерах, к зависанию материала. [c.108]

Из фиг. 120 сразу же видно, что для молекул, принадлежащих к точечной группе Сз ,, в случае, когда нельзя пренебречь инверсионным удвоением, каждая линия каждой подполосы удвоена, за исключением линий подполосы с АГ= О, при спине одинаковых ядер, равном О или /2> которые обнаруживают попеременное смещение в сторону длинных и в сторону коротких волн. Дублетное расщеплен 1е линий равно сумме дублетного расщепления верхнего и нижнего уровней. Подобные параллельные полосы были наблюдены для молекул NHз и КОд, На фиг. 126 показана тонкая структура основной полосы V, молекулы NHз согласно наблюдениям Деннисона и Гарди [281]. В верхней части фиг. 126 показана теоретическая структура и распределение интенсивности. Они находятся в полном согласии с результатами наблюдения. Аналогично случаю вращательного спектра неравные интенсивности обусловлены тем, что приЛ =0 попеременно выпадает верхний и нижний уровни (см. фиг. 120). При больщих значениях J, когда линии ряда подполос сливаются в одну линию , такое выпадбние уровней играет весьма малую роль, однако оно имеет весьма существенное значение при малых У. В частности, в первой линии ветви Р и / одна из составляющих вовсе отсутствует, так как играет роль только составляющая с 0. [c.451]

Фиг. 1. Мотор-компре сор Э-5 00 У-—кор пу с компрессора 2 цилиндр низкого давления —цилиндр высокого давления 4 —прилив для подшипника вала двигателя 5 —гнездо подшипника вала двигателя — крышка картера (корпуса) 7 —головка цилиндров 8, Р —сменные цилиндровые гильзы низкого и высокого давлен-чя 10, У/—поршни низкого и высокого давления 2, / — шатуны низкого и высокого давления / — крышка шатуна /5 —шарнирный болт /5 —коленчатый вал /7 — еенец зуб ча-той передачи 18—малое зубчатое колесо /9 —гайка малого зубчатого колеса на валу двигателя подшипник малого зубчатого колеса

Прил (енение аммиачно-цитратной смеси целесообразно для анализа растворов с малым содержанием меди, при отсутствии цинка и никеля если присутствует железо, анализы необходимо выполнять при искусств01 ном освещении. [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...