Расход жидкости характерный

Использование известных закономерностей поведения исследуемой величины. Во многих случаях оказывается возможным еще до проведения эксперимента теоретически или из анализа физической природы явления определить значение исследуемой величины в некоторых характерных точках системы, например ее предельное значение, а также оценить степень влияния на нее различных факторов. Так, сила тока равна нулю при нулевом напряжении, тепловой поток между телами равен нулю при отсутствии между ними перепада температуры и неограниченно возрастает при его неограниченном увеличении, расход жидкости в трубопроводе равен нулю при отсутствии перепада давления и т. д. [c.95]

Рассмотрим случай, когда Я,, > Ях > Я , > Я3. Определим полный расход жидкости в трубопроводе Q и расходы в отдельных его ветвях и Qa при заданных геометрических размерах трубопроводов I, d, А), отметках характерных, точек Zq, Zi, г , Zg и давлениях в начальной точке (ро) и конечных точках (р , рз). [c.60]

Для сравнения различных типов водомеров между собой по пропускной способности в качестве общего показателя принят условный расход жидкости в м 1ч, называемый характерным (теоретическим) расходом, при котором потеря напора в водомере составляет 10 м вод. ст. [c.19]

Изучая движение жидкости в каком-либо устройстве (газоходе, камере сгорания, водоводе, водосливе и т. п.) или при обтекании ею каких-либо тел (лопаток турбомашин, пучков труб, шаров и т. п.) необходимо знать, в первом случае — распределение скоростей в характерном сечении канала в определенный момент времени, закон изменения расхода жидкости во времени и условия на ограждающих поверхностях во втором случае — распределение скоростей в набегающем потоке жидкости, закон изменения скорости невозмущенного потока во времени и условия на поверхности обтекаемого тела. [c.11]

Строго говоря, при г/+<30 уравнением (6-33) пользоваться нельзя, но так как расход жидкости в кольцевом зазоре шириной г/+ = 30 пренебрежимо мал по сравнению с общим расходом жидкости через трубу, ошибка при использовании уравнения (6-33) совершенно незначительна. Воспользовавшись уравнениями для коэффициента трения (6-13), числа Рейнольдса (6-14) и введя в число Рейнольдса в качестве характерной среднюю скорость жидкости, а в качестве характерного размера — диаметр трубы, после некоторого изменения числовых коэффициентов для лучшего соответствия опытным данным получим [c.96]

Размер объёмных и скоростных водомеров определяется диаметром их патрубков (входного и выходного), выражаемым обычно в миллиметрах и называемым калибром водомера. В качестве общего показателя для них принят условный расход жидкости в м час, называемый характерным расходом, при котором гидравлическое сопротивление водомера равняется 10 м вод. ст. [c.477]

Учитывая указанный (см. рис. 1.30 и 1.31) характер зависимости коэффициента р от числа Не, следует избегать при конструировании дросселей малых значений числа Рейнольдса, характерных нестабильным значением коэффициента р, изменения которого будут сопровождаться колебаниями расхода жидкости. [c.76]

Крутящий момент на валу гидромотора зависит от внешней нагрузки, однако при постоянном удельном расходе жидкости в гидромоторе будет неизменным на всем диапазоне регулирования насоса. Это характерно для данного способа регулирования, поэтому приводы с регулируемым насосом называются передачами с регулированием при постоянном моменте. [c.46]

В гидравлических системах с насосами нерегулируемой производительности, если потребители не работают, что характерно для длительного горизонтального полета, процесс изменения давления в напорной магистрали до автомата разгрузки и от автомата разгрузки до кранов потребителей происходит так, как показано на рис. 29. Причем уменьшение рабочего давления в магистрали от автомата разгрузки до кранов потребителей обусловлено наличием утечек в системе и расходом жидкости на эти утечки из гидро-пневматических аккумуляторов. Как видно на рисунке, пополнение израсходованной жидкости из гидропневматических аккумуляторов осуществляется периодическим включением насосов на рабочий режим. [c.80]

Рассмотрим известный простой пример. Пусть требуется определить расход жидкости т через водослив в виде острого прямолинейного гребня. В этом случае можно считать, что течение определяется силами инерции и тяжести, т. е. зависит от плотности жидкости р и ускорения свободного падения g. Если водослив имеет большую протяженность, то характерным геометрическим размером является только глубина потока над водосливом Н. [c.30]

Характерными представителями расходомеров постоянного перепада давления являются ротаметры. Распространение последних объясняется их широким использованием в качестве индикаторов расхода жидкостей и газов. Эти простейшие приборы представляют собой вертикальную стеклянную коническую трубку, внутри которой перемещается поплавок. Сила тяжести поплавка уравновешивается действующей на него со стороны жидкости подъемной силой. Значение расхода определяется по высоте положения поплавка Переменной величиной, меняющейся с изменением расхода, является сечение кольцевого зазора между поплавком и стенками конической трубки. Большему расходу соответствуют больший зазор и более высокое положение поплавка. [c.358]

Явление облитерации заключается в том, что при течении вязкой жидкости под давлением через узкие щели (порядка нескольких микрометров) со временем эта щель сужается, и расход жидкости уменьшается, иногда прекращаясь полностью. Характерные времена процесса составляют несколько тысяч секунд. [c.160]

V—кинематическая вязкость жидкости. Учитывая указанный характер зависимости коэффициента ц от числа Re, сле-2BQ J00 дует при конструировании дросселей избегать малых значений числа Рейнольдса (Re< 150), характерных нестабильным значением коэффициента ]л, изменения которого будут сопровождаться колебаниями расхода жидкости. [c.28]

При малых значениях Re влияние вязкости настолько велико и торможение у кромки столь значительно, что струя почти не сжимается (е = 1), а следовательно, ф л д.. Расход жидкости в этой зоне пропорционален напору в первой степени, а следовательно, коэффициент расхода практически пропорционален числу Re. Ввиду того, что эта зона характерна нестабильным значением коэффициента ц, ее следует по возможности избегать. [c.86]

Другая, характерная для последовательного питания особенность этой схемы, заключается в том, что если первым из приводимых гидродвигателей является гидроцилиндр, то подаваемый к следующему гидродвигателю расход жидкости уменьшается по сравнению с расходом жидкости насоса в том случае, если слив осуществляется из штоковой полости гидроцилиндра (первого гидродвигателя), и увеличивается, если жидкость ко второму гидродвигателю поступает из поршневой полости. [c.154]

Перед началом опыта жидкость в баке выдерживают в покое в течение нескольких часов для устранения всех начальных возмущений в ней. Если затем слегка приоткрыть кран К, жидкость начнет медленно вытекать из бака В через трубу t, в которой установится некоторая средняя скорость, соответствующая данному расходу. Если одновременно приоткрыть кран Р в трубке t, то из последней в трубу t начнет поступать краска в виде тонкой прямолинейной и резко выделяющейся струйки. При этом весьма характерно, что краска движется в трубе t, не смешиваясь с остальной жидкостью. Создается впечатление, что струйка как бы поместилась внутри трубы в виде какого-то постороннего стержня. Если изменить положение конца тонкой трубки tu выпускающей краску, изменится и положение окрашенной струйки относительно стенок стеклянной трубы t, но краска по-прежнему будет двигаться отдельной струйкой. Следовательно, в стеклянной трубе жидкость движется отдельными струйками или отдельными слоями. Если несколько увеличить открытие крана К, расход жидкости через трубу увеличится, соответственно возрастет и скорость, но первоначальная картина движения качественно не изменится. По-прежнему струйка краски не будет перемешиваться с основной массой жидкости. Однако после определенного открытия крана струйка начинает приобретать волнообразное очертание сначала становится как бы дрожащей, путь ее делается извилистым и неправильным, хотя она еще остается заметной в массе жидкости (рис. 1П.2,а). При дальнейшем медленном открытии крана на от- [c.81]

Здесь Qj, — теоретический расход жидкости (геометрическая подача) (U — угловая скорость вала гидромашины v — скорость перемещения поршня Мг — момент сил на валу гидромашины Р — усилие на штоке W — характерный объем, т. е. объем жидкости, пропускаемый через гидромашину при повороте ее ротора на один радиан F — активная площадь поршня Ар — перепад давления жидкости между напорным и сливным (всасывающим) патрубками гидромашины. [c.24]

Характерными гидравлическими параметрами потока жидкости являются живое сечение, смоченный периметр, гидравлический радиус, расход жидкости и средняя скорость. [c.29]

Слой жидкости толщиной л скатывается по наклонному желобу под действием снлы тяжести. Характерный поперечный размер желоба равен Ь. Показать, что расход жидкости Q имеет оценку [c.112]

Входные данные формируются как результат предьщущих этапов проектирования. Затем определяется структура вспомогательного тракта и формируется соответствующий граф. Математическая модель создается путем формирования соответствующей системы компонентных и топологических уравнений с помощью М-матрицы. Исходные значения внутренних параметров тракта определяются на основании результатов эскизного проектирования насосного агрегата. На этапе анализа в результате решений системы уравнений определяются расходы /и,- и давления Лр,- в характерных точках тракта, а также определяются осевая сила на роторе и расход жидкости через опору Здесь же проверяются [c.406]

Влияние Вращения внутреннего цилиндра и осевого расхода на коэффициенты гидравлического трения осевого течения представлено на рис. 17. Необходимо отметить, что основная часть экспериментальных результатов на этом рисунке получена при относительно больших зазорах, не характерных для щелевых уплотнений, в которых возникают вихри Тейлора, увеличивающие среднерасходную окружную скорость потока в зазоре и, следовательно, влияние вращения. Вместе с тем, согласно работам [9, 52], эти вихри не появляются при 5/г<0,0004 или при определенном осевом расходе жидкости, поэтому в большинстве случаев характеристики щелевых уплотнений следует рассчитывать по формуле (76). [c.45]

Дается вывод нелинейной математической модели регулятора расхода жидкости прямого действия с присоединенным к нему трубопроводом. Оценивается влияние нелинейностей, характерных для регулятора рассматриваемой схемы, на [c.324]

ВОЛНОВОЙ пленки жидкости. Характерной чертой режима с минимальным расходом является то, что в этом режиме амплитуда волны мало отличается от амплитуды волны при оптимальном режиме. [c.30]

Зависимость расхода жидкости от пористости также степенная. Однако точное-ее описание выражением (3.4), характерным для газов, невозможно. В связи с эффектом облитерации (табл. 3.9) пока- [c.198]

Для уравнений гиперболического типа, к которым относятся уравнения одномерного течения жидкости, характерно наличие двух семейств вещественных характеристик в пространстве координата — время, на которых уравнения (2.2.16) и (2.2.23) в частных производных заменяются обыкновенными дифференциальными уравнениями для давления и скорости (расхода) [6, 33]. Уравнения двух семейств характеристик при М 1 имеют вид [c.87]

Потоком называется совокупность элементарных струек, текущих в заданных границах. Так как расход жидкости в каждом из сечений элементарной струйки одинаков, то одинаковым будет и расход жидкости в любом сечении потока. В качестве характерных сечений потоков жидкости обычно принимают их живые сечения, которые перпендикулярны линиям тока, проходящим через все точки такого сечения. [c.64]

Расчет кольцевых трубопроводов производится по такой же схеме, как и Для параллельного соединения. Задача усложняется только тем (и это является характерной особенностью кольцевого трубопровода), что при наличии в трубопроводе нескольких расходных пунктов (рис. 5.18) приходится задаваться значениями расходов Рг, <3з и Q и направлением движения жидкости на отдельных участках кольца. [c.117]

В зависимости от вида проходного отверстия дроссели делятся на игольчатые, щелевые, канавочные, пластинчатые и др. (рис. 136). Наиболее характерной особенностью дросселя является конструкция отверстия и соотношение между величиной площади проходного отверстия и его смоченным периметром. Чем больше отверстие, тем меньше влияния оказывает облитерация на его пропускную способность. Чем меньше смоченный периметр отверстия, тем меньше сказывается облитерация и вязкость жидкости на расход и тем стабильнее работает дроссель. Поэтому при выборе дросселей следует ориентироваться на те, у которых гидравлический радиус имеет максимальное значение. [c.197]

На рис. 34.3 показаны характерные кривые изменения температур жидкостей при движении их вдоль поверхности нагрева площадью А в зависимости от отношения wi/w для прямотока и противотока. В соответствии с формулой (34.4) наибольшее изменение температуры М происходит у того теплоносителя, у которого произведение массового расхода на удельную теплоемкость меньше. [c.411]

Испытывая машины, создают условия, близкие к условиям их эксплуатации. Например, двигатель внутреннего сгорания устанавливают на специальной раме. Вал двигателя присоединяют через муфту к тормозному устройству (электротормоз, гидравлический тормоз, воздушный винт и т. п.), позволяющему создавать переменные нагрузки, измеряемые приборами. К испытуемому двигателю подключают все наружные системы водяную, масляную, топливную. В этих системах часто предусматривают приспособления для определения характерных количественных показателей — количества прокачиваемой охлаждающей жидкости или масла в единицу времени, расхода горючего н т. п. [c.609]

Количество рециркулируемой в элементе жидкости измеряли следующим образом. В элементе 5 устанавливали определенный расход воздуха, создаваемый вентилятором, перекрывали вентилем 2, открывали вентиль /2 и подавали жидкость до заданного уровня Н. После этого начинался процесс инжекции жидкости, характерный для данной скорости газа в элементе и уровня Н, причем подачу воды регулировали таким образом, чтобы при установивхпейся скорости высота столба жидкости Н в секции 9 (имитирующей полотно тарелки) поддерживалась постоянно на одном уровне. Затем открывали вентиль 2 и фиксировали время начала процесса накопления отсепарированной из секции 7 жидкости в мерную емкость при установившейся подаче. При определенном объеме жидкости (9 л) фиксировали время окончания процесса накопления. [c.288]

Полученные в результате проведенных экспериментов зависимости пульсаций давления в зазоре с жидкостью от относительного расхода ( /(2н опытного насоса р = f (QIQn) для наиболее характерных составляющих с оборотной, лопаточной и другими частотами (см. рис. 4, 5) имеют общую особенность — их падающий участок наблюдается при расходе жидкости, близком к номинальному и большем. На этом участке пульсации давления значительно ниже, чем на малых расходах. Если сравнить пульсации давления в первой и третьей ступенях насоса, то зависимости Р = f QIQn) отличаются для одних и тех же частот. В уплотнении первой ступени для пульсаций давления с частотой 50 Гц наблюдается медленный подъем с ростом расхода, и только при расходе выше номинального начинается уменьшение пульсаций давления. В третьей ступени наблюдается пик давления при расходе 0,5 (см. рис. 4), а затем начинается резкий спад. При пульсации давления в несколько раз меньше, чем при 0,5 н-Кривые зависимости р = f QIQ ) в зазоре гидропаты (см. рис. 5) отличаются от кривых, полученных для цилиндрических зазоров. Здесь максимум смещен в сторону еще более малых расходов. Имеет место медленный спад пульсаций давления, причем при [c.116]

На рис- 3-13 показаны некоторые характерные формы волнового движения тонких пленок воды и глицерина, полученные Д. Вурцем [Л. 224]. Рисунки 3-13,а и в соответствуют малым скоростям воздушного потока (со 50 м1сек) и большим расходам жидкости (т 0,35 г1 (см сек)], а рис. 3-13.6 и г — значительным скоростям воздуха (С2 300 Mj en) и малым расходам. Температура воды и глицерина t составляла примерно 20 °С. Как видно на фотографиях, характер волн может быть самым разнообразным в зависимости от вязкости, расхода жидкости и скорости омывающего газа. Приведенные данные показывают, что для реальных значений скоростей пара (с =50 400 м/ сек) длина волн на поверхности воды колеблется от 0,5 до 3,5 мм, а толщина пленок составляет 6 0,09-н0,15 мм. Фазовая скорость волн приблизительно в 2 раза превышает среднерасходную. [c.59]

Для фильтра, включенного во всасывающую гидролинию (перед насосом), характерна работа при низком давлении. Однако по мере загрязнения фильтра увеличивается сопротивление во всасывающей линии и возрастает вероятность возникновения кавитации на входе насоса. Обычно в таких местах устанавливают фильтры грубой очистки с малым рабочим перепадом давления, рассчитанные на больщой расход жидкости. [c.202]

Примечание. )у — условные проходы, т. е. округленные до ближайшего значения из установленного ряда диаметры круга, площадь которого равна площади характерного проходного сечения канала устройства или присоединяемого трубопровода О — номинальные диаметры деталей подвижных уплотняющих цилиндрических пар (поршни, плунжеры, штоки, золотники, краны и т. п. и их втулки) L — ход поршня (плунжера) — номинальные расходы, т. е. расходы жидкости с определенной вязкостью через гидроаппарат при установленном перепаде давлений Уд — номинальные рабочие объемы, т. е. расчетные значения сумм изменений объемов рабочих камер насосов и гидромоторов за один оборот вала — номинальные вместимости гидробаков, гидроаккумуляторов, емкости масленок, шприцев и смазочных баков Рном — номинальное давление, т. е. наибольшее избыточное давление, при котором устройство должно работать в течение установленного ресурса (срока службы) с сохранением параметров в пределах установленных норм. [c.218]

Жидкость вытекает нз желоба с характерным размером (рис. 6) под д-ействием силы тяжести. Показать, что расход жидкости пропорцноналеи [c.100]

Характерный вид изменения расхода жидкости в слое гравитационно текущей волновой пленки постоянной средней толщины (Ga = onst) при различных волновых числах представлен на рис. 1.21. При этом оптимальные режимы, отмеченные ранее в работе [25] для водяной пленки, наблюдаются и для жидкостей с различными физико-химическими свойствами [34]. Кроме этих режимов, в длинноволновой области наблюдаются режимы в слое постоянной средней толщины с минимальным расходом. На рисунке эти режимы отвечают минимальным значениям на зависимостях Re/Ga от п. Это соответствует тому, что при одной и той же средней толщине пленки жидкости с различными длинами волн реализуется тот режим, расход которого минимален. Таким образом, при течении пленки [c.28]

Для сыпучей среды, гравитационно движущейся в режиме плотного слоя, характерно увеличение давления на боковые стенки канала при переходе слоя в движение небольшие усилия, воспринимаемые дном канала и равные лишь весу частиц в подсводном пространстве независимость расхода слоя в процессе его свободного истечения от высоты слоя (в отличие от однородных жидкостей), если H n>Do , пульсационный, периодический характер медленного опускания слоя, отмеченный и совершеннно не объясненный Грегори как движение с зависанием и проскальзыванием [Л. 130, 184], и пр. [c.307]

Пусть поток из какого-либо резервуарг входит в трубу, имеющую хорошо закругленный вход (рис. XI.4). Тогда частицы жидкости на входе (за исключением очень тонкой пленки вблизи ст нки) будут двигаться с одинаковой скоростью. Частицы, примыкающие к сгенке, имеют нулевую скорость, и поэтому в пленке наблюдается большой гр 1диент скорости, а следовательно, и значительное трение. Вследствие этого слои жидкости, прилежащие к стенке, тормозятся, а в центральной части потока скорости возрастают (так как заданный расход должен пройти через неизменную площадь сечения, а средняя скорость должна оставаться постоянней). При этом толщина слоев заторможенной жидкости постепенно возраст 1ет, пока не делается равной радиусу трубы, после чего устанавливается характерный для ламинарного режима параболический профиль скорости. Участок трубы, на котором происходит стабилизация параболического профиля скоростей, называют начальным участком ламинарного течения. Длина этого участка /вач зависит от числа Рейнольдса и определяется по формуле Бус инеска [c.161]

Ют нулевую скорость, и поэтому в пленке наблюдается большой градиент скорости, а следовательно, и значительное трение. Вследствие этого скорости слоев жидкости, прилегающих к стенке, тормозятся, а в центральной части потока возрастают (так как заданный расход должен пройти через неизменную площадь сечения, а средняя скорость должна оставаться постоянной). Толщина слоев заторможенной жидкости постепенно возрастает, пока не делается равной радиусу трубы, после чего устанавливается характерный для ламинарного режима параболический профиль скорости. Участок трубы, на котором происходит стабилизация параболического профиля скоростей, называют начальным участком ламинарного течения. Длина этого участка / зависит от числа Рейнольдса и определяется по формуле Буссинеска / / = 0,065Не, (4.27) [c.164]

Это говорит о том, что данная область режимов характеризуется гидравлическим режимом течения. При дальнейшем понижении противодавления, начиная с точки ea es, происходит расслоение кривых 1 и 2, что указывает на наличие парообразования в потоке, интенсивность которого возрастает с уменьшением а- Кривая 3 также характеризует коэффициент расхода горячей жидкости, но Оид.ж рассчитывается по давлению на срезе сопла Рср. Она также указывает на наличие парообразования в потоке, но располагается (в зоне небольших Ка), естественно, выше кривой 2, поскольку перепад, срабатываемый в сопле по давлению на срезе, меньше перепада по давлению в окружающей среде. Точка расслоения кривых 2 w 3 характеризует, начало режимов, для которых характерно условие бср>Ёа, что свидетельствует о наличии кризисных явлений в потоке. Если сравнить реальный расход горячей жидкости с равновесным (диаграммный ироцесс нарообразованпя), то получим, что равновес- [c.270]

Для станка с гидравлическим приводом характерным является возникновение неравномерности подачи вследствие несовершенства элементов, регулирующих истечение масла из рабочего цилиндра механизма подачи. Неравномерность подачи, а также систематические изменения ее могут быть следствием изменения температуры масла в гидроцилиндре в процессе работы станка. Изменение температуры приводит к изменению коэффициента вязкости рабочей жидкости и, как следствие, к изменению расхода ее через регулирующие дроссели. Происходит систематическое изменение величины подачи, как правило, в сторону ее увеличения. Необходимо или корректировать величину подачи в процессе работы, или производить предварительный разогрев системы. Причем следует иметь в виду, что предварительный разогрев системы на - i tom ходу не всегда приводит к положительному эффекту, так кал. . ловия работы в этом режиме значительно отличаются от рабочих условий. [c.14]

В связи со сложностью процессов, сопровождающих работу уплотняющих поверхностей, пока нет единой теории, которая позволяла бы с достаточной точностью получать расчетным путем необходимые параметры и характеристики уплотнения, в частности распределение давления и коэффициент трения в зазоре, расход запирающей жидкости, температурный режим уплотняющих поверхностей, скорость их износа [34—38]. Поэтому при создании новых торцовых уплотнений приходится ориентироваться главным образом на экспериментальную отработку. Проводимые при проектировании расчеты [39—41] позволяют лищь с некоторой определенностью наметить основные размеры элементов уплотнения. Целесообразно упомянуть только об одном, наиболее характерном параметре торцовых уплотнений — коэффициенте нагруженности, от значения которого в большой степени зависят надежность и ресурс уплотнения. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...