Проводимость изотермическая

Коэффициент сопротивления трения с учетом приближенности проводимой оценки можно взять для изотермического течения при ламинарном режиме [c.286]

Радиационная проводимость определяется строением диэлектрика и мощностью поглощенной дозы и при изотермических условиях равна [c.146]

При волновом течении средняя во времени толщина пленки бср оказывается несколько меньшей, чем по уравнению Нуссельта (з) при том же расходе жидкости G. Однако увеличение теплоотдачи здесь определяется не столько уменьшением средней толщины пленки, сколько возрастанием средней тепловой проводимости (Х/й)ср волнистой пленки. Это связано с тем, что в те моменты, когда действительная толщина пленки б меньше средней толщины Sep, тепловая проводимость Х/б возрастает более значительно, чем она уменьшается в моменты, когда б бср. Поэтому в среднем величина (А./б)ср увеличивается. В теоретическом исследовании [34 ] рассматривалось изотермическое стекание пленки жидкости по вертикальной поверхности с постоянным расходом. Показано, что в первом приближении очертание поверхности пленки при волновом режиме имеет вид синусоиды, которая перемещается в направлении течения жидкости. Мгновенная толщина пленки б над любой фиксированной точкой поверхности стенки изменяется во времени т = t/to ( o — период прохождения волны) по периодическому закону [c.145]

Коэффициент теплопроводности А представляет собой количество теплоты, которое проходит через единицу площади изотермической поверхности в единицу времени при температурном фадиенте, равном единице. Отнощение А/<3 называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина д/Х — термическим сопротивлением. [c.297]

Работа машин и конструкций в эксплуатационных условиях при нестационарном термомеханическом нагружении требует при проведении оценок прочности и долговечности соответствующей схематизации режима нагружения и нагрева с учетом основных наиболее повреждающих этапов процесса. Необходимо обоснование методов определения расчетных режимов с точки зрения установления их эквивалентности (по повреждаемости) эксплуатационному. Последнее важно также при назначении форсированных режимов испытаний, в том числе изотермических, проводимых на существенно меньших, как правило, временных базах ло сравнению с эксплуатационным ресурсом. [c.231]

Методические рекомендации МР 71-82 [7] регламентируют способы определения параметров, характеризующих стадию остановки нестабильно распространяющейся хрупкой трещины, и включают два вида испытаний. Первое из них, проводимое на двухконсольном балочном образце в изотермических условиях, позволяет оценить стадию остановки трещины, обусловленную уменьшением жесткости напряженного состояния в вершине движущейся трещины. Условия остановки в этом случае описываются с помощью как функции температуры испытаний. Второй вид испытаний с предварительным инициированием хрупкого разрушения проводится на плоских образцах при растяжении с градиентом температур рабочей части, что дает возможность оценить условия остановки, происходящей за счет повышения трещиностойкости материала на пути трещины. В качестве критерия используется температура материала в вершине остановившейся трещины t°, а результаты испытаний записываются в виде зависимости ( /сгод) для данной толщины листа, где а — исходное номинальное напряжение. [c.18]

Таблица 6.10. Количество газа, выделившегося из образца при его последовательных изотермических отжигах, проводимых в порядке возрастания температуры

При статических способах экспериментального определения упругих характеристик материалов процесс деформирования осуществляется сравнительно медленно и температура образца из-за теплообмена с окружающей средой остается практически не измен-ной, т. е. процесс является изотермическим. При динамических способах теплообмен с окружающей средой и передача теплоты в объеме образца обычно малы и процесс деформирования близок к адиабатическому. Поэтому значения упругих характеристик, определяемые в статических и динамических условиях, несколько различаются между собой, хотя это различие часто лежит в пределах точности проводимых измерений. В дальнейшем, если нет специальной ого- [c.18]

Для единичного куба площадь изотермической поверхности и высота куба равны единице, поэтому эффективная проводимость Л = Л . Если задать f = О и г = 1, то из последнего равенства получим Л = = Q, т. е. задачи сводятся к определению проходящего через куб потока. Найдем сначала поток Qi, протекающий через первый слой, в котором находится сопротивлений, а т = п + I. Обозначим через г = 1, 2,...,т порядковый номер узла — проводимость [c.46]

Б. Изотермическая и адиабатическая проводимость [c.401]

По причинам, которые скоро станут ясны, мы будем называть проводимость o-jg изотермической . Напомним, что в приложении 4Б методом кинетического уравнения мы получили другое выражение для примесной проводимости [см. (4Б.22)]. Для сравнения с (5Б.16) запишем его в аналогичной форме [c.403]

В изотермическом пределе (1/т 1 ) все моменты (5.1.105), за исключением быстро релаксируют, поэтому достаточно взять оператор тока J в качестве единственной базисной переменной. В этом случае ожидается, что примесная проводимость совпадет с результатом (5Б.16). [c.405]

Прежде чем приступить непосредственно к вычислению проводимости, сделаем одно замечание. Мы отмечали а параграфе 5.1. первого тома (см. также приложение 5Б), что в теории электропроводности могут встретиться два предельных случая. В адиабатическом пределе средний импульс носителей заряда релаксирует значительно быстрее, чем устанавливается равновесное распределение частиц по энергиям или, как говорят, происходит термализация в системе. Такая ситуация возникает, например, в полупроводниках, когда концентрация электронов проводимости и дырок мала, а средний импульс носителей заряда быстро релаксирует из-за их упругого рассеяния на примесных атомах. Как мы видели в приложении 5Б, в адиабатическом пределе необходимо рассматривать процесс релаксации всех моментов одночастичной функции распределения, поскольку упругие процессы рассеяния сами по себе не приводят к установлению равновесного распределения частиц по энергиям. Относительно проще обстоит дело в изотермическом пределе, когда характерное время термализации носителей заряда значительно меньше времени релаксации их полного импульса. В этом пределе достаточно рассматривать лишь процесс релаксации первого момента одночастичной функции распределения, т. е. среднего импульса. В плазме ситуация близка к изотермической, поскольку сильное кулоновское взаимодействие между электронами быстро приводит к термализации электронной подсистемы. Важно подчеркнуть, что само по себе это взаимодействие не меняет полный импульс электронов, который релаксирует только за счет взаимодействия между электронами и ионами. Из-за эффектов экранирования в плазме электрон-ионное взаимодействие является относительно слабым и может быть учтено а рамках теории возмущений. [c.38]

В приложении 5Б первого тома мы показали, что в случае слабого взаимодействия изотермическая проводимость определяется временной корреляционной функцией оператора J = [J, Я]/г7г. С учетом того, что в данном случае J = J , формула для изотермической проводимости (на частоте а = 0) записывается в виде [c.38]

А, для изотермических условий удельная электрическая проводимость определяется формулой [c.321]

Учет изменения проводимости структуры с взаимопроникающими компонентами за счет криволинейности линий тока можно учесть иным способом, используя для адиабатного дробления элементарной ячейки формулу (1-32) и для изотермического дробления формулу [c.46]

Для механики твердого тела важны в первую очередь так называемые физические уравнения, которые связывают напряжения с кинематическими переменными (деформациями или скоростями деформаций). Но определяющие соотношения играют большую роль также в различных областях физики, например для процессов теплопередачи, электрической проводимости, массопереноса и т. д. Так как для многих задач механики сплошной среды взаимодействием между механическими и температурными (или электрическими или химическими) процессами можно пренебречь, возможно ограничиться только физическими уравнениями. Например, часть совершающейся при пластическом деформировании материала работы превращается в тепло, однако при достаточно медленном возрастании нагрузки температура частей тела из-за теплообмена со средой едва меняется (так называемый изотермический процесс). С другой стороны, очень быстрые процессы нагружения (без теплообмена с окружающей средой) могут считаться адиабатическими. [c.52]

Тепловое сопротивление или проводимость Оц между двумя изотермическими телами [c.48]

Оболочки в форме параллелепипеда. На рис. П1-4 показана оболочка, образованная наружным и внутренним параллелепипедами, причем их центры в общем случае не совпадают. Выражение (2-10) позволяет определить тепловое сопротивление такой оболочки, однако сложность аналитического выражения для изотермической поверхности 5 (/) затрудняет точный анализ. Для практических целей можно воспользоваться приближенными формулами, полученными в [14] для тепловой проводимости обо- [c.183]

Кинетические характеристики коррозии, как правило, устанавливаются на базе экспериментальных данных, проводимых в лабораторных, полупромышленных и лромышленных условиях. Они наиболее часто получаются на основе длительных лаборатор-ных испытаний в изотермических условиях в широком температурном диапазоне, которые затем корректируются данными промышленных испытаний. Однако имеются и методы, позволяющие получить соответствующие математические выражения кинетики коррозии металла непосредственно из данных промышленных испытаний. [c.120]

Характер изменения элект1рической проводимости образцов сплава АК4-1 изучался в зависимости от различных режимов термической обработки при обычной закалке в зависимости от температуры среды охлаждения, температуры старения, длительности старения и при изотермической закалке в зависимости от изотермической выдержки при охлаждении в расплаве селитры я длительности изотермической выдержки в среде охлаждения (рис. 4-6). [c.66]

При изотермической закалке закономерность изменения электрической проводимости соответствует измене нию электрической проводимости при обычной закалке, Повышение температуры расплава солей увеличиваез электрическую проводимость сплава. Наиболее высокое значение электрической проводимости соответствует тем пературе 200°С. При этом термически обработанный сплав по электрической проводимости трудно отличить от сплава в исходном состоянии. [c.67]

Для снижения внутренних напряжений Применяют изотермическую обработку. Сущность этой обработки заключается в напреве деталей до обычной температуры закалки, выдержке при этой температуре в течение времени, необходимого для получения однородного твердого раствора, быстром переносе детали во вторую печь, подогретую до температуры изотермического превращения и выдержке при этой температуре до получения оптимальных механических свойств. Такая обработка не связана с резким охлаждением деталей, а поэтому не вызывает в них больших внутренних напряжений. Контроль влияния всех этих факторов по величине электрической проводимости возможен лишь после выяснения влияния тв р-мической обработки на электрическую проводимость при обычной закалке. [c.77]

Изотермическая закалка шестерен, изготовленных из стали 18.ХНВА, проводимая по режиму (после цементации) нагрев до 780—790° С, выдержка при этой температуре, охлаждение в печи или ванне с температурой 150—170° С с выдержкой в течение час., дальнейшее охлаждение на воздухе, дает резкое уменьшение деформаций (биение по начальной окружности), практически сохраняя величину биения в исходном состоянии (т. е. после цементации). При этом механические свойства и твердость сердцевины поверхностного слоя соответствуют требованиям технических условий и получаются равными = = 124 130 кГ мм 5 = 12 ч- [ 3% ф = 60 ч- 62% а =14 14,5 кГм см / ,= 40-н41 (сердцевина) и = = 58 60 (поверхность). [c.700]

Эксплуатация высоконагруженных и маневренных конструкций часто происходит в условиях, когда циклическое изменение нагрузок сопровождается одновременным изменением температурного режима работы. Для оценки прочности таких конструкций, как II в случае изотермического нагружения, необходима разработка уравнений состояния, описывающих поведение материала в зависимости от формы циклов нагружения и нагрева. Это обстоятель ство в значительной степени определяется развитием методов и средств проведения испытаний. В связи с тем, что деформационные свойства материала зависят от закона изменения нагрузок и температуры во времени и по числу циклов, базовые эксперименты и эксперименты, проводимые с целью установления границы применимости получаемых зависимостей неизотермического нагружения, должны удовлетворять следующим требованиям. [c.113]

Сравнение эффективности циклов газотурбинной установки со сгоранием при p= onst для случаев изотермического и адиабатного сжатия, проводимое при условии равенства в обоих циклах подводимых теплот q , максимальных давлений р и максимальных температур Гд цикла (поскольку в обоих случаях начальное давление цикла Pi равно атмосферному, то условие равенства значений рз соответствует условию равенства значений Р), показывает, что термический к, п. д. цикла с адиабатным сжатием превышает к. п. д. цикла с изотермическим сжатием [c.335]

Ползгчены данные по плотности центров парообразования по всей длине пузырькового кипения воды на неизотермической и изотермической поверхностях.Изотермической поверхностью служил торец медного цилиндра диаметром 35мм,неизотермической - поверхность прямоугольного медного ребра длиной 40 ш, толщиной 4мм.В работе использован метод зонда, основанный на регистрации электрической проводимости промежутка зонд-поверхность нагрева. [c.361]

При ускоренном процессе окончательной термической обработки деталей, проводимом методом пересадки, одновременно используется блок термических печей, состоящий из печи под закалку или нормализацию, одной или двух печей под отпуск и одной печи для изотермической выдержки после отпуска. Внедрение этой. технологии позво,зяет сократить продолжительность термической обработки на 10—15% и сократить расход топлива на 10%. [c.632]

Имеется четкое различие между сплавом, у которого скорость окислени я основного металла замедляется присадкой к окислу растворяемых ионов, и сплавом, у котррога растворяемая добавка образует самостоятельный защитный слой окисла. В первом случае константа параболического кинетического закона уменьшается с увеличением концентрации растворяемого элемента. Лимитирующими факторами являются формирование окисла растворенного металла в виде двухфазной пленки и температура, поскольку для обеспечения отношения электронной и ионной проводимостей, большего или меньшего единицы, требуются различные легирующие элементы противоположной валентности. Об этом уже говорилось применительно к сплавам Ni—Сг. Так как NiO — окисел р-типа, то добавление Сг должно уменьшить его проводимость в тех условиях, когда доминирует электронная проводимость. При высоких температурах доминирует ионная проводимость, и дополнительные вакансии, создаваемые присутствием катионов оказывают противоположное влияние на константу скорости окисления, как это показано на фиг. П. Во втором случае, чем выше температура и больше содержание растворенного элемента, тем быстрее может образоваться защитный слой окисла растворенного элемента. Этот окисел обычно имеет константу скорости окисления, на несколько порядков величины меньшую соответствующей константы для окисла основного металла, причем закон окисления растворенного металла может даже быть логарифмическим. Обычно применяемые в промышленности стойкие к окислению сплавы приобретают защитные свойства в результате формирования окислов растворенных добавок, например Си—А1, Fe—Сг, Ni—Сг, но важным является также введение примесей в окисел основного металла. Поэтому при разработке стойких сплавов следует учитывать оба фактора. К условиям эксплуатации обычно относятся колебания температуры в результате включения и выключения оборудования. Поэтому сплавы нельзя выбирать только на основе их поведения в изотермических условиях. Некоторые жаростойкие сплавы содержат элементы, стимулирующие сцепление окалины, как, например, иттрий в сплавах Fe— г. [c.44]

Основной метод изучения проводимости такой системы состоит в имитационном люделировании с помощью совокупности связанных сопротивлений. Этот куб плоскостями, параллельными основанию, разбиваем на п слоев, каждый слой в свою очередь плоскостями, параллельными боковым граням, разбиваем на частей. Между узлами получившейся решетки расположены сопротивления того или иного типа, причем их число пропорционально концентрации компонентов. С помощью генератора псевдослучайных чисел сопротивлениям присваивается одно из двух возможных значений. Обозначим проводимости компонентов через Л i и Л 2, а их концентрации —mi и 2 (яз 1 + + 22 = 1) и найдем общее сопротивление R потоку Q, протекающему между изотермическими поверхностями [c.46]

Процесс переноса через усредненный элемент. Эффективная проводимость Л усредненного элемента определяется методом сечения Рэлея. Как было показано в 2.1, дробление элемента адиабатическими поверхностями, параллельными потоку, дает завьпиенное значение сопротивления, а изотермическими — заниженное. Применим комбинированное сечение, которое приводит к более точным результатам (погрешность в рассматриваемом случае не превышает 10% [22]). Раэ-делим общий поток Q на три части Gi. бг и (рис. 2.23,а), т. е. [c.54]

Сильное охрупчивающее действие фосфора в чистом железе было обнаружено уже в одной из первых работ [270], посвященных исследованию межзеренного охрупчивания в бинарных сплавах Ре — Р. Короткая изотермическая выдержка при температуре 700°С, проводимая после отжига чистого железа, содержащего 0,09 % Р, привела к изменению вида разрушения при комнатной температуре от полностью вязкого в случае отжига без последующего нагрева к хрупкому интеркристаллитному. Радиометрический анализ отработанного травителя показал, что концентрация фосфора на границах зерен в охрупченных образцах примерно в 50 раз выше, чем в объеме зерен. I [c.35]

Особенности высокотемпературного изотермического деформирования металлов начали изучать еще в начале шестидесятых годов. В СССР был предложен способ горячего деформирования металлов, заключающийся в штамповке заготовки непосредственно в высокотемпературном расплаве соли, стекла или металла (С. 3. Фиглин, А. Б. Герчиков, Ю. Г. Калпин. Авторское свидетельство № 159382. — Бюллетень Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки , 1963, JN 24). Штамповка в расплаве, по существу являющаяся изотермическим деформированием, не получила достаточно широкого распространения из-за трудностей, связанных с практическим использованием расплава. В 1962 г. появились сообщения об опытах по штамповке в инструменте, нагретом до высокой температуры, проводимых в Иллиной-ском технологическом институте (США). Было установлено, что нагрев штампов до 870° С заметно увеличивает затекание металла в узкие и глубокие полости штампа (заготовку из жаропрочной стали предварительно нагревали до 1200° С) [70]. Особое значение описываемых опытов состоит в том, что впервые в практике [c.21]

Влияние формы невытянутых вкраплений на величину проводимости. Эта задача неоднократно привлекала внимание исследователей. Однако трудности, связанные с точным математическим анализом, позволяли решить задачу только для удаленных друг от друга частиц сферической формы. Приближенные решения задач для частиц другой конфигурации основывались на применении изотермического или адиабатного дробления элементарной ячейки [73]. Окончательный вывод о влиянии формы замкнутой частицы на теплопроводность системы можно сделать на основе достоверного математического анализа. Выше была изложена схема численного решения этой задачи для частиц кубической формы с помощью ЭЦВМ М-222 и БЭСМ-4. Аналогичным способом были определены зависимости Я,/Я1 = /(/П2) при v = 0 для включений в форме дипирамиды и сферы. На рис. 1-12 показаны шестнадцатые доли элементарных ячеек для этих включений. Заметим, что концентрация включе- [c.25]

Параметр Рц, определенный выражением (2-10), будем называть тепловым сопротивлением [по аналогии с электрическим сопротивлением (2-13)] и обозначать Яц, а обратную величину MRij = Оц будем называть тепловой проводимостью между i-й и /-Й изотермическими поверхностями. [c.37]

Как следует из (4-60), параметр 2= 20рСр имеет единицу измерения ватт на градус и может рассматриваться как тепловая проводимость, соединяющая изотермическую точку схемы с температурой 4 или Ов с приемником энергии — средой с. Правая часть уравнения (4-60) в этом случае соответствует источнику тепла, мощность которого равна Q = 2W<>g . При = 0. т. е. 4х = 4. мощность этого источника, очевидно, равна нулю. Изложенные соображения позволяют на основании уравнений (4-55), (4-60) и (4-57) составить иную тепловую схему системы тел, изображенную па рис. 4-8, б, в которой ранее неопределенный сток тепла Q заменен параллельно включенными проводимостью 2 и источником тепла 21У в . [c.122]

Последние соотношения получаются более сложным если учесть изменение массовой теплоемкости материал со степенью завершенности процесса в связи с измен( нием химического состава. Тогда в рассмотрение следу ввести верхнюю и нижнюю границы изменения массово теплоемкости с (Г) и Со Т). Однако в этом случае упрс щающим обстоятельством является то, что массовая тег лоемкость вещества слабо зависит от изменения химичс ского состава в изотермических условиях нагрева. Пс этому если изменение теплоемкости от до Соо при даг ной температуре не превышает точности ее измерени (или заданной точности, определяемой погрешность проводимого расчета температурных полей), приближен но можно считать с (Т) Соо Т) — с Т). Проверить прг вильность такого допущения позволяют контрольны испытания образцов, проводимые с различными скорс стями нагрева. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...