Средние Углы передние 9, 48 — Величина

Геометрия резьбонарезного инструмента для пластмасс резко отличается от геометрии инструмента для нарезания резьбы на металле. Во избежание защемления инструмента необходимо делать большой задний угол и отрицательный передний, величина которого зависит от шага резьбы, диаметра и колеблется от —5° до —10°. Скорость резания при этом должна составлять 12—20 м/мин. Размер метчиков по диаметру должен быть больше диаметра требуемой резьбы на 0,05— 0,1 мм для волокнистых и на 0,04—0,05 мм для порошковых пластмасс, так как при нарезании резьбы происходит усадка отверстий на 0,05— 0,1 мм. Глубина резания принимается не более 0,1—0,2 мм. Скорость резания на станках с ручной подачей должна составлять около 100 м/мин, а на резьбонарезных автоматах 300 м/мин. Наружную и внутреннюю резьбы большого и среднего диаметров рекомендуется нарезать на токарно-винторезных, резьбошлифовальных и резьбофрезерных станках. Режимы резания на токарно-винторезных станках аналогичны режимам резания, принятым для деталей из латуни и стали. Нарезать резьбу в деталях из слоистых пластиков (гетинакса, текстолита) параллельно слоям не следует во избежание расслаивания пластмассы. При нарезании резьбы из стекловолокнита АГ-4 следует применять метчики с шахматный расположением ниток. [c.172]

На рис. 2.3, а приведена конструкция плашки. Элементы, обеспечивающие процесс резания передний угол у и угол А, режущие перья (ширина пера В, ширина просвета Я1) стружечные отверстия заборный конус длиной /1 и углом ф Н — ширина плашки число перьев К — величина затылования заборной части задний угол а. Элементы, связанные с размерами получаемой резьбы диаметры резьбы (наружный, внутренний и средний) угол профиля, шаг резьбы. Элементы, обеспечиваю-плие закрепление плашки на станке или в воротке наружный диаметр О плашки перемычки шириной е и е паз для разжимного винта гнезда для крепежных винтов гнезда для регули- [c.40]

Решетка лопаток (или профилей) рабочего колеса показана на рис. 5.7. Геометрические величины, характеризуюш,ие решетку профилей рабочего колеса, во многом аналогичны таким же для сопловой решетки. Поэтому их рассматривают шаг решетки t — как расстояние между соседними лопатками (при этом для круговой решетки различают шаг решетки на входе и выходе t ) ширину решетки В — как размер ее в направлении оси [под осью понимается прямая, перпендикулярная линии, соединяюш,ей соответственно точки лопаток на входе (передний фронт решетки) или на выходе (задний фронт решетки)] хорду профиля Ь — как расстояние между концами средней линии лопатки входной и выходной установочные углы 2л — как углы между соответствующим фронтом решетки и касательной к оси лопатки (средней линии) на входной и выходной кромках установочный угол ауст — как угол между хордой профиля и фронтом профиля углы входа и выхода потока и рз — как углы между соответствующим фронтом решетки и направлением скорости Б относительном движении на входе и выходе угол изгиба профиля — как 0 = 180 — (Pi + Ргл) угол поворота потока в решетке — как В = 180 — (Pi + Ра) угол атаки i — как угол между вектором скорости на входе в решетку в относительном движении Wj и касательной к средней линии (оси) профиля на входной кромке (i = р1л — Pi)i угол отставания потока — как б = Ра — Ргл относительный шаг решетки — как t = t/b высоту решетки /р — как расстояние между ограничивающими поток поверхностями в направлении, ортогональном направлению течения и фронту решетки. [c.96]

На рис. 2.24 приведены параметры решетки рабочего колеса. Помимо уже введенного выше понятия шага решетки t, здесь надо отметить угол установки профиля у (угол между хордой и фронтом решетки), конструктивные ( лопаточные ) углы и Ргл между касательными к средней линии и фронтом решетки у передней (входной) и задней (выходной) кромок и горло решетки Ог — минимальный диаметр окружности, вписанной в канал между соседними профилями. С аэродинамической точки зрения важными являются относительное значение хорды bit, называемое густотой решетки, и относительная величина горла [c.77]

Челюсти (ножи) ножниц, как и другие режущие инструменты имеют определенный задний угол а, передний угол у и угол заострения р (рис. 4), величина которого зависит от свойств разрезаемого материала. Для мягких металлов (меди, латуни и др.) Р — 65°, металлов средней твердости — Р = 70-i- 75° и твёрдых металлов — р = [c.173]

В случае срезания волнистой поверхности задний угол не меняет своей величины. Следовательно, отсутствует причина для колебаний составляющей силы Р. Колебание будет наблюдаться в величине силы на передней поверхности Q вследствие действия двух факторов во-первых, изменения толщины среза у свободного конца плоскости сдвига tf и, во-вторых, изменения угла сдвига, возникающего из изменения опережения по фазе Qf свободного конца плоскости сдвига относительно конца вершины резца. Альбрехт рассматривал эти факторы в двух стадиях. Первоначально он предположил, что можно принять угол сдвига постоянным, равным его средней величине Ф - Таким образом, мгновенная сила на передней поверхности [см. уравнение (10.47)] следующая [c.251]

Для улучшения отвода стружки иногда круглые резцы снабжают передним углом (см. фиг. 61). Величина этого угла берется в зависимости от качества обрабатываемого материала чем вязче материал, тем больше угол Для мягкой стали 20°, для стали средней твердости 7 = 15°, для твердой стали и мягкого чугуна = 10° и для весьма твердой стали и твердого чугуна = 5°. [c.57]

Передний угол оказывает влияние на процесс резания. С увеличением переднего угла сила резания и крутящий момент понижаются. Он выбирается в основном в зависимости от свойств обрабатывае.мого материала, а именно для углеродистой и легированной стали средней твердости в пределах 8—12° чугуна твердостью НВ до 200 в пределах 6—10° легких и цветных металлов 25—30°. Для зенкеров, изготовляемых в централизованном порядке, передний угол в плоскости, перпендикулярной к проекции режущей кромки, на основную плоскость установлен 20° для быстрорежущих и 8° для твердосплавных. В случае необходимости иметь другую величину переднего угла, зенкер подвергается соответствующей переточке по передней [c.438]

Части и конструктивные элементы круглой плашки (рис. 190). Процесс резания плашкой обеспечивается наличием следующих элементов переднего угла у режущих перьев плашки (ширина пера В, ширина просвета Я ) стружечные отверстия длина заборной части и угол заборного конуса Ф ширина плашки к число перьев г величина затылования К заборной части и задний угол а. Размеры получаемой резьбы зависят от диаметра резьбы плашки (наружного, внутреннего и среднего), угла профиля и шага резьбы Р плашки. Закрепление плашки на станке или в воротке обеспечивают наружный диаметр плашки Д величина перемычки е, паз для. разжимного винта, гнезда для крепежных винтов, гнезда для регулировочных винтов. [c.237]

С целью создания нормальных условий резания зубьям метчика придают определенную геометрию заточкой. Задний угол а на режущей части создают затылованием по наружному диаметру в пределах G—iO°- Передний угол ( имеет одинаковую величину на всей длине рабочей части. Его выполняют в зависимости от обрабатываемого материала для мягкой стали в пределах 12—15° для стали средней твердости 8—10° для твердой стали 5° для чугуна и бронзы О—5 для легких сплавов 25—20°. [c.170]

Рис. 6.12. Характер износа шин при нарушении углов установки передних колес и давления в шинах а — нормальный износ б — большая положительная величина схождения передних колес (правое колесо, вид сзади) в — большая отрицательная величина схождения передних колес (правое колесо, вид сзади) а — отрицательный угол развала передних колес (правое колесо, вид сзади) д — отрицательный угол развала передних колес (левое колесо, вид сзади) е — отрицательный угол развала задних колес вследствие прогиба балки заднего моста (правое колесо, вид сзади) ж — повышенное давление воздуха в шине (интенсивное изнашивание средних беговых дорожек) з — пониженное давление воздуха в шине (интенсивное изнашивание крайних дорожек)

Для метчиков диаметром меньше 2 мм передний угол рекомендуется принимать равным 3°. Исследования, выполненные на некоторых приборостроительных, заводах, приведены в табл. 19 и на рис. 10. На основании этих исследований можно сделать вывод, что очень трудно вообще найти оптимальный угол и скорее следует говорить о некотором достаточно широком диапазоне значений этого угла, при которых метчики работают хорошо. Выделенное оптимальное значение является условным, отражающим какую-то среднюю величину, допуск на которую следует принимать не меньшим, чем 2°. [c.39]

При обработке отверстий небольшого диаметра приходится применять режущий инструмент невысокой жесткости, который исключает работу с большими усилиями резания. Уменьшение усилий резания достигается разными путями. Производится специальная заточка с учетом того, что в основном величина усилия резания определяется значением переднего угла. Увеличение переднего угла на 5° снижает усилия резания в среднем на 10—15%. В связи с этим передний угол расточных резцов при обработке цветных металлов иногда достигает 30—45°. [c.13]

Червячные фрезы затачивают по передней поверхности. При этом должны быть обеспечены следующие параметры величина переднего угла, прямолинейность передней поверхности, угол наклона и шаг винтовой канавки по среднему расчетному диаметру и равномерность окружного шага. Допустимые отклонения параметров приведены в ГОСТ 9324—60. [c.207]

Из формулы (42) следует, что при постоянном переднем угле инструмента угол действия увеличивается при росте среднего коэффициента трения (угла трения). Таким образом, интенсивность трения на передней поверхности через угол действия оказывает влияние на деформационные процессы, происходящие в срезаемом слое. На величину среднего коэффициента трения кроме механических и теплофизических свойств обрабатываемого и инструментального материалов основное влияние оказывают передний угол инструмента, толщина срезаемого слоя (подача), скорость резания, применяемая смазочно-охлаждающая жидкость. [c.121]

Различные факторы, действующие при резании, по-разному влияют на деформационные и контактные процессы в, зоне резания. Одни факторы оказывают непосредственное влияние на процесс стружкообразования, другие — косвенно, через те факторы, которые влияют непосредственно. Косвенно влияют почти все факторы, причем это влияние в большинстве случаев вызывает цепочку взаимосвязанных явлений, обусловливающих, в конечном счете, действие фактора, влияющего непосредственно. Например, изменение величины переднего угла увеличивает или уменьшает средние контактные нормальные напряжения на передней поверхности, что приводит к изменению среднего коэффициента трения и угла трения. Последнее оказывает влияние на угол действия, изменение которого вызывает изменение угла сдвига и работы стружкообразования. [c.130]

От величины нормального заднего угла ад зависит степень свободы перемещения задней поверхности режущего клина инструмента относительно поверхности резания, условия трения в пределах контактной зоны на задней поверхности, прочность и изнашивание режущего клина инструмента и др. показатели работы режущего инструмента. Для каждого конкретного случая обработки существует оптимальное значение заднего угла ад и свое оптимальное сочетание геометрических параметров режущей части инструмента, при котором стойкость инструмента максимальна. Отклонение каждого из геометрических параметров от его оптимального значения приводит к необходимости соответствующим образом изменять величины других геометрических параметров режущих кромок, чтобы при этом обеспечить максимальную стойкость инструмента. Так, увеличение переднего угла приводит к необходимости уменьшать задний угол и наоборот. Например, при обработке стали средней твердости резцом с [c.340]

Оптимальная величина передне1 о угла j зависит от качества обрабатываемого материала. Для материалов средней твердости передний угол должен быть равным 10—15°, а для мягких — до 20°. [c.248]

Рассмотрим влияние различных факторов на величину бокового управляющего усилия. Эксперименты показывают, что угол наклона оси отвер-ствия инжекции ау = п/2+Рсп+е (рис. 4.9.4) существенно влияет на величину Ру. Для получения ее наибольшего значения при > 1 принимают ау л (3/4)п. С ростом ау удлиняется передняя зона отрыва, растет среднее давление в ней, так как точка отрыва смещается вверх по потоку в область ббльщих давлений. Управляющее усилие при этом увеличивается. Вместе с тем становится больше и угол е, что уменьшает реактивную составляющую управляющего усилия. Кроме того, смещение передней границы застойной зоны к критическому сечению сопла приводит к повыщенному азимутальному (поперечному) расширению возмущенной области. Участки [c.341]

Основными геометрическими параметрами решетки профилей являются Ь — хорда профиля лопатки t — шаг решетки = = tib — относительный шаг решетки В = bit — густота решетки (величина, обратная относительному шагу) б — угол установки профиля в решетке Рхл — входной угол профиля, образованный касательной к средней линии профиля в передней кромке и фронтом решетки рал — выходной угол профиля, образованный касательной к средней линии в задней кромке и фронтом решетки р2р = ar sin alt — выходной угол решетки, где а — ширина узкого сечения межлопаточного канала. [c.151]

При обработке резцами, оснащенными твердым сплаво.м, передний угол может иметь как положительные, так и отрицательные величины. Передняя поверхность также оформляется в двух основных вариантах плоской и криволинейной (фиг. 52). Плоская фор.ма применяется для обработки хрупких или весьма твердых материалов (чугун, бронза, сталь с а р > ЮО кГ/мм ), криволинейная — для обработки влзких, мягких или средней твердости материалов (сталь с < 70 кГ/мм ). Как одна, так и другая форма могут быть снабжены ленточкой /. Ширина ее принимается в пределах 0,2—1,0 мм в зависимости от величины подачи, причем с увеличением подачи ширина ленточки возрастает. Ленточка упрочняет режущую кромку и предохраняет ее от выкрашивания. Поэтому она применяется при большем срезаемом слое (более 0,25 мм). Для резцов из быстрорежущей стали ленточка направлена под поле ж тельным углом от О до -1-5—8°, а для твердосплавных резцов — под (трицательнь м у о.ч от —3 до —10°. При работе с малой толщиной среза (менее 0,25 мм) ленточ1 у не 1 е.да-мендуется применять из-за чрезмерно малой ее ширины, так ка к.в этом случае ус. ож- [c.155]

Стол этого станка состоит из нижнего стола 34, который установлен на направляющих станины 36, промежуточного сегмента 35 и верхнего стола 46, на направляющих которого 47 устанавливаются передняя и задняя бабки. Нп жний стол может перемещаться по направляющим станины иа некоторую величину, достаточную для попадания в нитку при помощи рычага 27 и двух винтов 25 и 26. Ось рычага 27 укреплена иа станине, а его среднее плечо входит в паз стола. Винты 25 и 26 поворачивают рычаг вправо или влево и перемещают стол. Для наблюдения за величиной перемещения служит индикатор 23, штифт которого упирается в винт 24. Для поворота верхнего стола при установке его на угол подъема шлифуемой резьбы сегмент 35 поворачивается на седловидной выточке стола при помоши зубчатого сектора 28 и зубчатого колеса 29, сидящего на валике 38, который поворачивают при помощи ключа, надеваемого на квадрат 37. Верхний стол может поворачиваться относительно оси направляющих цилиндров 48, скользящих по У-образной направляющей 49. Это движение служит для быстрого и точного подвода заготовки к кругу. Для поворота стола служит механизм рычага 54, который установлен в пазу верхнего стола, в его передней стенке. Стол опирается на рычаг на правом конце эксцентриком 52, ось которого 51 вмонтирована в стенку стола, и на другом конце — рычагом 56, также укрепленным в стенке стола слева. [c.144]

Особейностью резцовой пластинки ВНИИ, отдельно показанной на рис. 13, б, отличающей ее от описанных зарубежных конструкций, является наличие выкружек на передней поверхности пластинки. Эти выкружки вместе с- подъемом профиля к средней части пластинки, выполняемые при прессовании пластинки, придают стружке сначала плавный сход, а затем завивание в спираль. Плоская фаска по всему периметру режущих кромок имеет величину для показанной на рисунке четырехгранной пластинки с диаметром описанной окружности 18 ММ-, /=0,2- 0,б мм. Угол наклона передней поверхности в пластинке у= +20°. После ее установки на резец рабочий передний угол в собранном резце ввиду отрицательного наклона паза под пластинку ( у=—10°) получит величину у = 20°— 10°= +10°. Типоразмеры выпускаемых пластинок, соответствующие раз- [c.32]

Как видпо, величина относительного сдвига сильно зависит от переднего угла и усадки стружки и может колебаться в широких пределах. В обычных условиях резания передний угол близок Т 0- - 10°, а усадка при резании стали изменяется в пределах 2—3. Поэтому, если формула (12) дает хотя бы приближенное значение относительного сдвига, то его величина в среднем должна колебаться в пределах [c.56]

На рис. 99 показана конструкция спиральных сверл с коническим и цилиндрическим хвостовиками. Сверло состоит из рабочей части 1 (включающей режущую часть 2), шейки 3 и хвостовика 4 с лапкой 5 (или поводком 6). Элементы рабочей части спирального сверла показаны на рис. 100. Сверло имеет две главные режущие кромки 1, образованные пересечением передних 2 (винтовые поверхности канавки 7, по которым сходит стружка) и задних 3 (поверхности, обращенные к поверхности резания) поверхностей и выполняющие основную работу резаиия поперечную режущую кромку 4, образованную пересечением обеих задних поверхностей, и две вспомогательные режущие кромки 5, образованные пересечением передней поверхности с поверхностью ленточки 6. Вспомогательные режущие кромки 5 принимают участие в резании на длине, определяемой величиной подачи. Ленточка 6 сверла — узкая полоска на шего цилиндрической поверхности, расположенная вдоль винтовой канавки она обеспечивает направление сверла при резании. Благодаря наличию двух спиральных канавок сверло имеет два зуба 8 со спинками 9. Угол наклона винтовой канавки ю — угол между осью сверла и касательной к винтовой линии по наружному диаметру сверла. Обычно этот угол берется в пределах 18—30°. Угол наклона поперечного режущего лезвия т] — острый угол между проекциями поперечной и главной режущих кромок на плоскость, перпендикулярную к оси сверла. Обычно этот угол равен 50—55°, Угол при вер-ш1ше 2ф — угол между главными режущими кромками. Этот угол при сверлении стали средней твердости равен 116—120°, твердых сталей — 125°. Передний угол у — угол между касательной к передней поверхиости в рассматриваелюй точке режущей кромки и нормалью в той же точке к поверхности вращения режущей кромки вокруг оси сверла. Передний угол рассматривается в плоскости АА, [c.137]

Лередние углы у протяжек измеряют в плоскости, нормальной к режущей кромке. Чем больше передний угол, тем меньше сила протягивания. Рекомендуемые значения переднего угла (средняя величина) зависят от обрабатываемого материала и вида зубьев (табл. 52). [c.286]

При отсутствии выноса колеса у автомобиля классической компоновки имеется относительно малый угол продольного наклона оси поворота, а именно, 1—6° (рис. 4.11.31, см. табл. 4.1.1), в отличие от заднемоторных автомобилей, у которых значения этого угла доходят до 9°, чтобы при действии малых нагрузок на переднюю ось получить достаточный стабилизирующий момент. Переднеприводные автомобили имеют значительно меньшие величины этого угла, многие из них имеют даже нулевое значение (е = 0°). Стабилизирующий момент шины М 1, имеющий в результате действия тяговых сил большую величину, позволяет применять лишь малые углы продольного наклона оси поворота. При слишком большом моменте Мь1 во время выхода из поворота автомобиля рулевое колесо, пройдя среднее положение, может развернуться в обратную сторону, что создаст условия для возникновения колебаний автомобиля, если своевременно не уменьшить подачу топлива. Как видно на рис. 4.11.7, при отрицательном вылете оси поворота боковые силы стремятся дополнительно довернуть колеса (а не вернуть их в начальное положение) используя это, можно ослабить слишком быстрый возврат рулевого колеса. Вероятно, по этой причине автомобильные фирмы до сих пор применяют этот, в общем не лучший прием. [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...