Основание характеристики упругие

Основная особенность задач статики стержней, контактирующих с упругой средой, заключается в том, что при отклонении осевой линии стержня от естественного состояния (как для начально прямолинейных, так и начально криволинейных стержней) появляются распределенные силы, зависящие в общем случае от вектора перемещений и точек осевой линии стержня, т, е. q = q(u). Когда характеристика упругого основания линейна, то [c.156]

Ниже дается сравнительная оценка методов аналитического представления экспериментальных данных процессов деформирования и предлагается использовать для этой цели наиболее универсальный подход, основанный на интерполяции кусочно-полиномиальными функциями, получившими в американской литературе название онлайновых. Задачу представления (выбора) в ЭЦВМ характеристик упруго-пластического деформирования (а также в общем случае и возмущающих воздействий) можно решить следующим образом [c.90]

Упругие элементы в реальных условиях должны работать в различных силовых полях (например в инерционном поле на ускоренно движущемся объекте, на вибрирующем основании и т. д.), которые могут существенно изменить основные характеристики упругого элемента и привести к неустойчивым режимам работы. [c.5]

При температурах ниже обуславливающих ползучесть металла свойства материалов и размеры деталей постоянны во времени, напряжения находятся в пределах упругих деформаций, свойства материалов сопрягаемых деталей отличаются мало. Суждение о свойствах применяемых материалов производится по их характеристикам при комнатной температуре, основанным на упругих свойствах этих материалов. Расчет ведется по временному сопротивлению, пределу текучести или пределу пропорциональности. [c.136]

Общие соотношения между различными характеристиками упругой деформативности одного и того же орто-тропного материала могут быть получены также из формулы (2.9), в сущности тоже основанной на условии существования упругого потенциала. Формула 2.9 является определением тензора четвертого ранга, для которого можно получить инвариантные (не изменяющиеся при повороте осей координат) соотношения путем так называемого свертывания. Если приравнять друг другу любые два индекса тензора Сц 1т, а затем просуммировать все компоненты по этому индексу от единицы до трех, то получится тензор второго ранга. Повторив операцию еще раз, получим инвариант. Производя операцию свертывания по разным индексам, можно получить разные инварианты, которые называются линейными, так как в них входят компоненты в первой степени. Путем двукратного свертывания можно из тензора получить два линейных инварианта /1 и /4. В сокращенном обозначении [c.49]

На основании данных по фону внутреннего трения и характеристик упругости с учетом анализа структурных состояний сплавов можно утверждать следующее. [c.70]

Характеристика упругости и трения стальных оснований датчиков [c.125]

Характеристика упругого основания [c.380]

IV.3. ХАРАКТЕРИСТИКИ УПРУГОСТИ ОСНОВАНИЯ [c.105]

После того как указаны способы определения коэффициентов жесткости отдельных элементов опор различных видов, можно обратиться к определению характеристик упругости основания фундамента в целом. [c.105]

После того как установлено расстояние 5 между главными горизонтальными осями упругости и центром тяжести установки, для определения характеристик упругости основания необходимо знать площадь опирания и радиус инерции. [c.107]

Как можно было убедиться, определение собственной частоты вертикальных колебаний и собственной частоты вращательных колебаний относительно вертикальной оси производится очень просто определение четырех частот горизонтальных маятниковых колебаний несколько сложнее. Для того чтобы иметь возможность быстро и без множества промежуточных расчетов получать приближенные значения шести частот собственных колебаний фундамента призматической формы с прямоугольным поперечным сечением и плоскостью основания в виде прямоугольника, следует выразить всё собственные частоты в функции от частоты вертикальных колебаний о- Для этого надо только привести характеристики упругостей основания по каждой из главных осей в зависимость от вертикального упругого смещения под действием веса установки бо = б, —. [c.116]

При достаточно строгой постановке задачи фундамент, поддерживающий мащину, нужно было бы рассматривать как сложную систему, состоящую из нескольких упругих, связанных между собой материальных тел. Эти тела (части мащины, фундаментный блок, массив грунта в основании) значительно различаются как по форме и размерам, так и по деформационным (упругость, поглощение) свойствам. Последние относительно хорошо изучены для строительных материалов — стали, бетона и пр. что же касается грунтов, то об их деформационных свойствах имеется пока лишь приближенное представление. Исследования показали, что характеристики упругости грунта обладают большой изменчивостью и зависят не только от его состава и физических свойств (пористости, влажности и др.), но также от генетических особенностей, напряженного состояния и некоторых других малоизученных факторов. [c.21]

Напомним, что примерно так же обстоит дело и с грунтом основания, влияние свойств которого, как было указано выше, также должно учитываться в расчетах рамных фундаментов на колебания. Характеристики упругих свойств грунтов (особенно [c.137]

Подтверждена правильность наблюдений других исследователей о наличии перепада амплитуд колебаний между фундаментом мащины (источником колебаний) и грунтом рядом с ним. Установлено, что коэффициент перепада йп, равный отношению амплитуды колебаний грунта рядом с фундаментом к амплитуде колебаний фундамента, зависит от соотношения между частотами собственных и вынужденных колебаний источника и от характеристик упругости грунтов основания. [c.182]

На основании этих данных строятся амплитудная частотная характеристика 1 (рис, 297, б) и фазово-частотная характеристика 2. Затем по этим двум графикам в полярных координатах строят амплитудно-фазовую частотную характеристику упругой системы, которая является комплексной величиной (рис. 297, в). Углам ф = О, фх, Фг. [c.359]

Таким образом, при изучении взаимодействия сооружения с основанием в гармоническом режиме колебаний можно основание заменить упругой пружиной и вязким демпфером, характеристики которых зависят от частоты колебаний. [c.117]

Поскольку частота собственных колебаний системы зависит от эквивалентной жесткости [см. выражение (3.18)], на которую влияют характеристики как амортизаторов, так и упругих элементов, то при выборе характеристик последних необходимо учитывать возможное изменение эквивалентной жесткости под влиянием амортизаторов. Эквивалентная жесткость подвесок системы подрессоривания с амортизаторами несколько меньше, чем без амортизаторов. Это объясняется тем, что эквивалентная жесткость при действии сил сопротивления амортизаторов на обратном оде катка уменьшается в большей степени, чем увеличивается при действии сил сопротивления на прямом ходе. Поэтому на основании накопившегося опыта можно рекомендовать выбирать характеристики упругих элементов таким образом, чтобы при отсутствии амортизаторов /Сф < 4,5 рад/с. [c.123]

Проанализируем влияние на потери мощности в системе подрессоривания характеристик упругих элементов. На основании выражений (3.8) и (3.15) получим зависимость эквивалентного коэффициента сопротивления амортизатора, при котором может быть обеспечена требуемая по высоте преодолеваемых неровностей плавность хода [c.175]

Аналогичным целям служит и разработанный нами вариант метода свободных колебаний, основанный на регистрации свободных колебаний образца после сброса на него стального шарика диаметром 2...3 мм. Достоинством метода является возможность определения, кроме характеристик упругости и внутреннего трения материала, также и твердости по Шору, что основано на измерении скорости отскока шарика после удара по образцу (см. главу 9). [c.154]

Возникал вопрос о познавательной сущности второго закона Ньютона. Некоторые ученые полагали, что второй закон Ньютона по существу не является физическим законом, а является лишь количественным определением силы. Но с такой точкой зрения нельзя согласиться, так как основной закон механики — второй закон Ньютона невозможно по его содержанию привести лишь к формуле, которой определяется сила. Законы Ньютона отражают объективную реальность, что, конечно, нельзя согласовать с возможностью предварительного определения силы одной из формул (И 1.5а) или (111.5b), так как с такой возможностью связывается неявное представление об известной произвольности определения , не опирающегося на эксперимент. В действительности же, как было разъяснено выше, можно найти величину силы, не обращаясь к характеристике динамических свойств тел — к количеству движения. Например, можно измерять силы деформациями упругих тел или иными средствами, основанными, например, на существовании пьезоэффектов. Итак, количественное измерение силы не зависит от количества движения материальной точки. [c.229]

Воспользовавшись принципом возможных пере.мещений, определить перемещения точек осевой линии стержня постоянного сечения (рис. 4.17). На участке (0 е 0,5) стержень лежит на упругом основании с линейной характеристикой. [c.183]

Конструктивные материалы не вполне удовлетворяют этим предположениям. Например, такой важный материал, как сталь, если его рассмотреть под микроскопом, оказывается состоящим из кристаллов разных размеров и разной ориентации. Свойства этого материала весьма далеки от однородности, однако опыт показывает, что решения теории упругости, основанные на допущениях об однородности и изотропии, с очень высокой точностью применимы к стальным конструкциям. Объяснение этого факта состоит в том, что кристаллы очень малы обычно в кубическом сантиметре стали их миллионы. Поэтому, несмотря на то, что упругие характеристики кристаллов в разных направлениях могут различаться, сами кристаллы, как правило, расположены случайным образом и упругие характеристики больших кусков металла представляют собой усреднения характеристик кристаллов. Пока геометрические размеры рассматриваемого тела достаточно велики по сравнению с размерами одного кристалла, предположение [c.21]

Для стержня, лежащего на упругом основании с линейной характеристикой qy = -геу. Систему уравнений можно привести к одному уравнению относительно перемещения у, последовательно исключая Q, М я в [c.525]

В строит( льстве грунт, на который кладется фундамент здания, в первом приближении можно рассматривать как упругое основание. Если на единицу площади основания приходится нагрузка Q, то под действием этой нагрузки перемещение v = kQ, где k — коэффициенг постели — характеристика упругих свойств основания. Моделируем ленточный фундамент упругой балкой, которая несет некоторую распределенную нагрузку (рис. 12.25). [c.267]

Эти особенности кормовой дейдвудной опоры приводят к выводу о целесообразности замены ее при описании жесткостных характеристик судового валопровода в вертикальной плоскости не жесткой точечной опорой, а длинньШ-упр.угим-аснованием коэффициент упругости которого — отношение плотности распределенной нагрузки к величине деформации основания — определяется упругими свойствами набивки (податливость крепления дейдвудного устройства и корпусных конструкций не поддается [c.243]

Из методов ускоренной оценки предела выносливости, основанных на использовании малого числа образцов, корреляционных зависимостей, характеристик упругости, а также косвенных и безобразцовых методов, следует выделить метод ступенчатого нагружения. [c.230]

Кроме того, были испытаны 44 конические оболочки одинарной и трехслойной конструкций, вьшолненные из стекло-, органо- и углеэпоксидных КМ с различными вариантами схем армирования. Оболочки имели длину 720 мм, диаметр меньшего основания 525 мм, диаметр большего основания 645 мм, угол конусности 2а = 10°. Относительную толщину изменяли в диапазоне Rjh = 50—150. Варианты схем армирования приведены в табл. 7.1. В качестве связующего использовали эпоксидную смолу ЭДТ-10. Исходные характеристики упругости и прочности даны в табл. 7.2. [c.274]

Из методов ускоренной оценки предела выносливости, основанных на использовании малого числа образцов, корреляционных зависимостей, характеристик упругости, изменения температуры, а также косвенных и безобразцовых методов, следует выделить метод ступенчатого нагружения по Локати. Он предназначен для ориентировочной оценки пределов выносливости образцов и деталей, кривые выносливости которых имеют горизонтальный участок. По результатам испытания со ступенчатым увеличением нагрузки не менее трех образцов (для усреднения полученных оценок) подсчитывают сумму относительных долговечностей 2 niijNi), где значения долговечности Ni взяты из семейства предположительных кривых усталости, выбранных из ранее полученных близких экспериментальных данных. Образец или деталь нагружают начальным напряжением сго и испытывают в течение щ циклов. Далее [c.315]

Характеристику упругости основания принимают по модели коэффициента постели (гипотеза Фусса-Винклера). В этом случае имеет место пропорциональность между перемещениями основания и реактивными давлениями. Коэффициентом про- [c.356]

Выбирая размеры вала, следует учитывать, что снижение жесткости кинематической цепи может привести также и к нежелательным результатам смеш,ению зоны резонанса и опасному увеличению крутильных колебаний. Величину Кд — коэффициента неравномерности распределения нагрузки по потокам — можно определить, если известны характеристика упругого элемента (рис. 5.5, б) и величина предельной угловой ошибки Аф в расположении зубьев шестерни тихоходкой пары относительно зубьев колеса быстроходной. Величину Аф можно найти на основании расчета размерной цепи по допускам на точность изготовления деталей. Наибольшая ошибка не может превышать угол, соответствуюш,ий половине окружного шага колеса (Аш л/г,) нли полов1ше окружного шага шлицев, если он меньше. [c.125]

На основании результатов исследования характеристик упругости рассматриваемого виброизолятора для упрощения анализа эффективносш его виброзащиты можно принять I y/y = 0...0,6, При у = oy уравнение (49) упрощается [c.56]

На основании таких расчетных схем определяются динамические коэффициенты д, которые учитываются при расчете соответствующих элементов машин. Следует заметить, что значения динамических коэффициентов, полученных расчетом по приведенным схемам, являются приближенными, так как в этом случае не учитывается влияние на динамические процессы привода. Известно, что внещияя характеристика привода зависит как от рода двигателя и его управления, так и от механических характеристик упругой системы рассматриваемого механизма. Поэтому при более точных определениях динамических коэффициентов следует рассматривать полную схему, включая и привод. Кроме того, из экспериментальных натурных исследований предварительно должны быть получены основные параметры, характеризующие граничные условия расчетной схемы. [c.70]

Рассмотрим сначала работы, посвященные установившимся колебаниям балок и плит, лежащих, на линейно-деформируемом упругом основании. Ряд задач о колебаниях балок и плит на упругом основании рассмотрен в монографии Б. Г. Коренева [54]. В статье 1[55] дается общее решение задачи о поперечных колебаниях бесконечной балки постоянного сечения, лежащей на линейно-деформируемом однородном упругом основании. ПренебреГается затуханием, инерцией ос ювания, а также трением между балкой и основанием. Детально исследован случай изотропного основания и сосредоточенного воздействия. Получены сравнительно простые формулы в виде хорошо сходящихся рядов для основных характеристик —максимальных усилий и прогиба приводится ряд численных и графических результатов, А. С. Яковлев [114, 115] рассмотрел задачу о действии на балку сосредоточенной силы, изменяющейся по гармоническому закону во вре.мени, в случае упругого линейно-дефор-мируемого основания с учетом его инерционных свойств, В статье [ 3] рассматриваются вынужденные установившиеся колебания бесконечной балки, лежащей на упругой изотропной полуплоскости, под действием сосредоточенной гармонической силы. Предполагается, что трение и отрыв на границе контакта отсутствуют. Учитываются инерция основания и неупругое сопротивление материала балки. А, И, Цейтлин [109] изучал колебания бесконечной балки Тимошенко на линейно-деформируемом однородном основании. Колебания упругих балок на весомом упругом основании рассматривались также в [2] и некоторых других работах. [c.311]

Значение массы и ее распределение, демпфирование и жесткость в системе с постоянными характеристиками считаются неизменными при теоретическом анализе колебаний. При этом не принимается во внимание, например, зависимость жесткости пружины от времени или от амплитуды. Иными словами, на основании свойств упругости считается, что восстанавливающая сила, действующая между думя любыми точками системы, всегда пропорциональна величине относительного перемещения этих точек. Принимается также, что трение носит вязкий характер, т. е. сила демпфирования, препятствующая взаимному перемещению двух точек системы, пропорциональна относительной скорости движения этих точек. Здесь мы но рассматриваем силы трения, которые скачкообразно меняются с изменением направления движения, как это имеет место нри сухом трении. [c.140]

Акустический метод определения теплофизических свойств материалов основан на двух физических явлениях зависимости характеристик упругости от температуры и возникновении температурных напряжений при создании в образце неоднородного температурного поля. Оба явления приводят к изменению резонансных частот. Величина изменения резонансной частоты в результате получения образцом определенного количества тепла служит мерой теплоем -кости. Изменение резонансной частоты во времени непосредственно после теплового воздействия характеризует скорость восстановления теплового равновесия в образце, т.е. его температуропроводность. Медленное восстановление исходного значения резонансной частоты связано со скоростью возвращения тепла окружающей среде, т.е. коэффициентом теплообмена образца оСт со средой. Учитывая, что удельная теплоемкость Ср, плотность р, теплопроводность Я т и температуропроводность а связаны соотношением Я, = раСр, в результате акустических измерений получаем представительный комплекс теп-лофизических величин - теплоемкость, температуропроводность, теплопроводность, коэффициент теплообмена. [c.158]

Пружинный одномассный инерционный динамический гаситель (рис. 10.14). Простейший динамический гаситель 2 (рис. 10.14,6) выполняется в виде твердого тела, упруго присоединяемого к демпфируемому объекту / в точке, колебания которой требуется погасить. (Существенное влкяние на результируюшие характеристики движения объекта с гасителем оказывают диссипативные потери в гасителе. На рис. 10.14, а представлен простейший случай, когда демпфируемый объект моделируется сосредоточенной массой т, прикрепленной к основанию линейной пружиной с жесткостью с. [c.287]

Однако, при нагружении конструкций из малоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей, содержащих плоскостные дефекты, имеет место, как правило, развитое пластическое течение в вершине данных концентраторов (зона АВ на рис. 3.2). В общем случае это снижает опасность хрупких разрушений, так как часть энергии нагружения расходуется на образование пластических зон. В данных зонах напряжения и деформации уже не контролируются величиной коэффициентов интенсивности напряжений, а определяются из соотношений теории пластичности. Дпя некоторого упрощения описания процесса разрушения в механике разрушения вводят критерии, описывающие поведение материала за пределом упругости 5 — критическое раскрытие трещины и — критическое значение независящего от контура интегрирования некоторого интеграла. Деформационный критерий 5 основан на раскрытии берегов трещины до некоторых постоянных критических значений для рассматриваемого материала. На основе контурного Jj,-интеграла представляется возможность оценить момент разрушения конструкций с трещинами в упругопластической стадии нагружения посредством определения энергии, необходимой для начала процесса разрушения. При этом полагается, что критическое значение энергетического параметра, предшествующее разрушению, является характеристикой материала. Существуют также и другие характеристики разрушения, которые не получили широкого распространения на практике. Например, сопротивление микросколу [R ]. сопротивление отрыву, угол раскрытия вершины трещины, двухпараметрический критерий разрушения Морозова Е. М. и др. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...