Крепление податливое

Податливое крепление. Податливость каменной крепи достигается прокладкой деревянных дощечек между камнями (фиг. 22 а—прокладка в сводах, б—в стенах) или же путем устройства крепи из составных частей, свободно соединенных друг с другом [c.423]

Крепление опережающее 846. Крепление основное 845. Крепление передовое 846. Крепление податливое 838, 841. Крепление смешанное 842. [c.465]

Крепление выработок 835, XIX. Крепление железное 842, XIX. Крепление железобетонное 841, XIX. Крепление забойщицкое 844, XIX. Крепление каменное 840, XIX. Крепление канатное 837, XIX. Крепление механизированных очистных забоев 847, XIX. Крепление опережающее 846, XIX. Крепление основное 845, XIX. Крепление передовое 846, XIX. Крепление податливое 838, 841, [c.460]

Д.ЛЯ деталей ГТД основной спецификой первого этапа оптимизации технологии по критериям прочности яв.ляется необходимость моделирования при испытаниях на усталость весьма высоких эксплуатационных температур опасной зоны. В результате необходимо достаточно глубокое охлаждение патрона вибростенда для крепления образцов или деталей. Охлаждение диктуется не только стремлением повысить долговечность патрона, но и особыми требованиями к стабильности жесткости заделки j при испытаниях на высоких звуковых и ультразвуковых частотах циклов с ростом частоты быстро возрастает влияние упругой податливости заделки на уровень напряжений в образце а при фиксированном значении измеряемых амплитуд колебаний вершины образца А, а также на резонансную частоту /. [c.394]

Логарифмический декремент колебаний системы имеет довольно большой разброс при нагревах и охлаждениях, что, по-видимому, связано с изменением площади и качества контакта битума с металлом при застывании битума. При нагревании битума до 80° С логарифмический декремент колебаний балки на амортизаторах увеличивается на частотах ниже 700 Гц примерно в два раза (рис. 30, область, ограниченная кривыми 2), а на более высоких частотах резкое увеличение логарифмического декремента происходит при нагревании выше 50° С (кривая 1). Резонансные частоты при нагревании уменьшаются примерно пропорционально температуре. При 80° С уменьшение резонансных частот по сравнению с таковыми при комнатной температуре составляет 5—10%. Нагрев битума уменьшает жесткость креплений пластин кожухов к полкам и ребрам, поэтому амплитуды колебаний пластин кожухов возрастают, что приводит к увеличению эквивалентной массы системы. Таким образом, уменьшение динамической податливости системы при нагреве происходит как за счет увеличения логарифмического декремента колебаний, так и за счет увеличения эквивалентной массы. [c.80]

Высокая эффективность амортизирующего крепления чаще всего обеспечивается за счет придания ему большой податливости. [c.272]

Коэффициенты поворотной податливости амортизирующего крепления, занимающие нижнюю правую четверть матрицы податливостей (VII.63), при параллельном переносе координатной системы не изменяются. [c.284]

При наличии зазора в подшипниках нелинейная упругая характеристика исследуемой системы в вертикальной плоскости в точке крепления диска будет иметь вид, представленный на фиг. 72. Следует отметить, что приведенные упругие характеристики должны быть в общем случае вычислены с учетом податливости всех опор ротора. [c.156]

При расчете колебаний сложных линейных механических систем, состоящих из деталей движения, амортизирующих креплений и фундаментных конструкций, эти системы приходится расчленять на подсистемы, определять динамические податливости подсистем и, стыкуя подсистемы, находить общее решение. [c.27]

Весьма существенно, что в ряде практически встречающихся случаев крепление концов стойки осуществляется наложением не абсолютно жестких связей, а связей, способных деформироваться. Теоретическое исследование таких стоек затрудняется некоторой неопределенностью степени податливости реальных связей. Имеющиеся рекомендации основаны на результатах экспериментального исследования конкретных конструкций и отражают их специфические особенности. Так, в станкостроении [1 принято определять характер опор ходовых винтов в зависимости от отношения длины опоры /д к ее внутреннему диаметру dg, именно при [c.310]

В действительности крепления концов стержня и его опертых промежуточных сечений, под действием реактивных сил и моментов, в той или иной степени способны деформироваться. При достаточно большой величине податливости связей это снижает величину критического значения нагрузки [5], [6], [14]. [c.329]

Все эти факторы, способные повлиять на частоту свободных поперечных колебаний систем судовых валопроводов, учтены при составлении эквивалентной схемы, рассмотренной в 25. В этом параграфе исследованы свободные колебания вращающегося твердого тела в условиях консольного закрепления, когда точка крепления не совпадает с центром инерции тела (причем податливости крепления в вертикальной и горизонтальной плоскостях различны, что также соответствует условиям реальной установки). В общем частотном уравнении фигурируют масса винта, его главные мо- [c.236]

Таким образом, для определения условий упругого крепления в рассматриваемой системе должны быть заданы в общем шесть податливостей, по три в каждой плоскости. Для различения их в дальнейшем изложении будем обозначать податливости крепления в вертикальной плоскости буквой d, а в горизонтальной — буквой б с соответствующим индексом, определяющим вид податливости. Например, — линейная податливость в вертикальной плоскости, 622 — поворотная податливость в горизонтальной плоскости. [c.239]

Именно это выражение и используется в дальнейшем изложении методики расчета поперечных колебаний судовых валопроводов. Для пользования им необходимо знание податливостей в месте крепления гребного винта (на носовом срезе его ступицы) в вертикальной плоскости. Задача, правда, усложняется своеобразием характеристик кормовой дейдвудной опоры, расположенной в непосредственной близости от гребного винта и играющей поэтому главную,роль при определении податливостей, входящих в выражение (232). Исследование упругих характеристик дейдвудной опоры для наиболее правильного учета их приводится ниже. [c.242]

При таком представлении мы приходим к задаче, подобной поставленной, т. е. к расчету вынужденных колебаний, но уже не всей системы, а лишь оставшейся части ее. Решив эту задачу в общем виде, можно определить податливости правой части системы в месте деления. В применении к левой части эти податливости могут рассматриваться как динамические характеристики крепления ее конца, т. е. расчет вынужденных колебаний сложной системы может быть заменен двумя более простыми расчетами ее частей. Продолжим такое деление, преследуя цель свести расчет по определению податливостей многопролетной балки со ступенчатым изменением сечения, лежащей на податливых опорах, к группе простых и сходных по своей структуре и используемым формулам расчетов. [c.250]

Тогда податливости слева от сосредоточенной массы могут быть определены при известных податливостях крепления справа от нее по формулам [c.253]

В выражении для частоты свободных колебаний фигурируют податливости системы в месте крепления гребного винта, величины которых могут существенно зависеть от частоты. Это вынуждает решать задачу путем последовательных приближений по следующей общей схеме. Задаваясь некоторым исходным значением частоты, определяем с помощью формул (258) и (261) соответствующие ей податливости и далее по формуле (272) частоту свободных колебаний гребного винта при этих податливостях. Если значения заложенной в расчет и результирующей частоты достаточно близки, можно считать, что задача решена. В противном случае следует повторить расчет, взяв за исходную частоту определенную ранее и т. д. Для достижения результата наименьшим количеством проб можно рекомендовать следующий общий план проведения расчета. [c.261]

Определим динамические податливости связей ы,, г, и у- для граничных условий (100) в местах крепления связей к лопаткам. [c.141]

Аналогичным образом вводится матрица динамических податливостей источника в точках крепления виброизоляторов, связывающая комплексные амплитуды перемещений точек С1,. .., (см. рис. 1) с комплексными амплитудами реакций виброизоляторов, приложенных в этих точках к источнику [c.225]

Динамическая податливость /р (/со) простейшего гасителя (рис. 1,6), возбуждаемого кинематическим перемещением точки его крепления по закону лг (/) = определяется следующим образом. Обозначая колебания массы гасителя относительно точки крепления е/ (/) = сц,е- , имеем для сц, уравнение [c.347]

Зная динамическую податливость объекта в точке крепления гасителя ( ш) и уровень возбуждения щ (со), с помощью (27) можно по известной структуре гасителя, определяющей вид зависимости с . (Оц), подобрать его настроечные параметры. [c.353]

Когда машина установлена на весьма податливом креплении, то Шр о)р и происходит существенное уменьшение воздействия на фундамент. Следовательно, для уменьшения воздействия возмущающей силы на фундам(шт необходимо, чтобы собственная частота колебаний была мала по сравнению с угловой скоростью (Ор. Если система крепления к фундаменту позволяет совершать машине и горизонтальные колебания, то решенп е задачи усложняется из-за пространственного характера колебаний. [c.360]

В большинстве практически встречаюш,ихся случаев крепление концов стойки осуществляется наложением не абсолютно жестких связен, а связей, способных деформироваться Теоретическое исследование устойчивости таких стоек затрудняется некоторой неопределенностью степени податливости реальных связей. Какие-либо рекомендацин в этом направлении должны быть основаны на результатах экспериментального исследования конкретных конструкций. [c.413]

Учет упругости опор. В действительных условиях опоры роторов (подшипники, узлы крепления) не являются абсолютно жесткими. На рис. 12,18 приведена схема ротора на упругих опорах. Податливость (одинаковых) оггор характеризуется коэффициентом податливости бо (см/кг). Смещение в опоре [c.415]

Упругий эффект системы вал—подшипниковые опоры учитывается при помощи эквивалентного амортизатора с двумя главными направлениями 2, у, имеющего точку крепления в центре инерции зубчатого колеса (см. п. 2.1). Податливости указанного амортизатора в главных направлениях одинаковые и равны Пусть в главных направляниях эквивалентного амортизатора зубчатого колеса действуют линейные сопротивления с коэффициентами пропорциональности Pfei (рис. 34). Энергия, рассеиваемая этими сопротивлениями за период ко-лебаний, составит [c.95]

Для испытания податливых деталей используется консервативная схема с креплением динамометра 7 (В подвижной системе, имеющей возможность совершать крутильные колебания в корпусе 11 (рис. 68, г). Моменты инерции массы 12 этой системы и траверсы ц выбираются по формуле (V. 11) таким образом, чтобы нагруженнЬсть и возмущающие перемещения возбудителя были минимальными при колебании обеих траверс в противоположных фазах. Правильно выбирая параметры колебательной системы, можно увеличить общий угол закрутки (при сравнении с предыдущим вариантом) в несколько раз и испытывать очень податливые детали, например многоопорные коленчатые валы двигателей внутреннего сгорания, полуоси задних мостов грузовых автомобилей и т. д. [c.113]

Исследовались также динамические податливости, собственные частоты и формы колебаний балки, установленной на амортизаторы. Применялись резинометаллические амортизаторы жесткостью 2,3х X10 кгс/см. На рис. 24 показаны формы колебаний балки без амортизаторов (зачерненные кружочки), на двух (незачерненные треугольники), трех (зачерненные треугольники), четырех (незачерненные кружочки) и пяти (зачерненные квадратики) амортизаторах. Крепление балки на двух—пяти амортизаторах не изменяет даже первой формы колебаний (кривая 1) и несколько изменяет собственные частоты за счет присоединенной массы верхних плит амортизаторов (см. табл. 2). Жесткость амортизатора влияет на форму колебаний балки, если отношение ql(a /g, пропорциональное силе инерции балки, соизмеримо с суммарной жесткостью амортизаторов. В рассматриваемом случае жесткость даже пяти амортизаторов составляла менее 0,5% от силы инерции на частоте 300 Гц. Демпфирующие свойства амортизаторов существенно влияют на динамическую податливость гёо, обратно пропорциональную логарифмическому декременту Д (табл. 3), где К — [c.69]

Если оба каскада присоединены к разделяющей их абсолютно жесткой конструкции, не имеющей других связей, и образуют, таким образом, двухкаскадное амортизирующее крепление, то все элементы ooq матрицы податливостей этого крепления, отнесенной к координатной системе Oxyz, вычисляются по формуле [c.295]

Для анализа эффективное такой подвески необходимо предварительно измерить усилие передаваемое каждым из стержней подвески на фундамент, при отсутствии каскадов амортизации и гасителя колебаний. Затем систему двигатель—подвеска—фюзеляж разобрать. Подвесив неработающий двигатель на гибких тросах, определить перемещения точки крепления i-ro стержня в направлении его оси от единичной амплитуды гармонической силы вибратора, приложенной в точке крепления /-го стержня в направлении оси последнего. Всего, таким образом, на двигателе необходимо определить шесть собственных динамических податливостей YVii и 15 несобственных динамических податливостей П / (i /), учитывая, что П у = Пуг. Аналогичным образом определяются шесть собственных динамических податливостей фундамента П, и 15 несобственных динамических податливостей П / /). [c.372]

Проведем сравнение классической схемы амортизации и классической схемы крепления антивибратора непосредственно на объект со случаем применения амортизатора-антивибратора. Динамические модели различных видов виброизоляции представлены на рис. Vni.7, где машина установлена на обычной амортизации (рис. Vni.7, а), к амортизированной машине крепится антивибратор по классической схеме (рис. VHI.7, б), машина установлена на амортизаторах-антивибраторах (рис. УП1.7. в). Во всех схемах суммарная податливость амортизации принимается постоянной 1/с = 1/q + с = onst. [c.385]

Упругость резинового амортизатора существенно зависит от формы резинового элемента и конструкции металлических деталей, его крепления к арматуре и возможности свободного формоизменения резины. Известны случаи, когда изменение толщины резинового элемента вдвое изменяло его податливость в четыре раза вследствие влияния толидины элемента на условия выпучивания свободных боковых поверхностей резины. [c.721]

Пренебрегая упругой податливостью подшипников, считаем, что неуравновешенный ротор (с эксцентриситетом е), враш аюш,ийся с постоянной угловой скоростью (О, жестко связан с корпусом виброизолируемого объекта. Для разделения колебаний (в линейной постановке) добавляются еш е две точки крепления упругих связей (пружин) — точки Е ж D . Определим те дополнительные условия, которым необходимо удовлетворить при выборе параметров системы, чтобы избежать косвенного возбуждения колебаний объекта. [c.108]

Податливость самих подшипников и конструкций их крепления сравнительно невелика, и ею можно пренебречь в расчете. Однако при составлении расчетной схемы валопровода и размеще НИИ точечных опор следует иметь в виду, что в реальных подшипниках скольжения имеется некоторый радиальный зазор. Поэтому при определенных условиях может нарушиться контакт вала с отдельными подшипниками, что, в свою очередь, может существенно сказаться на жесткостных характеристиках системы и привести к понижению частоты ее колебаний по сравнению с расчетной. Так как расчет поперечных колебаний многопролетной балки, у которой опоры имеют зазор и могут отключаться, представляет чрезвычайно сложную нелинейную задачу, при составлении расчетной схемы валопровода следует принимать во внимание лишь те подшипники, которые надежно загружены положительным (направленным вертикально вниз) усилием. [c.233]

Эти особенности кормовой дейдвудной опоры приводят к выводу о целесообразности замены ее при описании жесткостных характеристик судового валопровода в вертикальной плоскости не жесткой точечной опорой, а длинньШ-упр.угим-аснованием коэффициент упругости которого — отношение плотности распределенной нагрузки к величине деформации основания — определяется упругими свойствами набивки (податливость крепления дейдвудного устройства и корпусных конструкций не поддается [c.243]

Мы приходим к задаче определения податливостей на одном из концов однопролетной балки постоянного сечения, лежащем на податливой опоре, при заданных условиях крепления другого ее конца. Для этого следует производить деление в точках изменения сечения и в непосредственной близости от опор, относя саму опору с известной податливостью к одному из пролетов. Условия крепления другого конца однопролетной балки определяются при этом или конструктивным выполнением (для крайнего участка), или предыдущим расчетом. [c.250]

Для выработки общих соотношений, используемых в дальнейшем при проведении расчетов, рассмотрим вынужденные колебания однопролетной балки (рис. 98). Задача состоит в определении податливостей балки при заданных податливостях крепления одного из ее концов и податливости точеч- [c.251]

Полученные общие выражения позволяют определить податливости однопролетной балки постоянного сечения при произвольных условиях крепления концов и могут быть применены к решаемой задаче. Для удобства последующего использования рассмотрим ряд важнейших частных случаев. [c.253]

При определении этого момента мы считали, что связь жестко соединена с лопаткой, т. е. углы поворота связи и лопатки в месте соединения равны между собой. В действительности это соединение не абсолютно жесткое. Кроме того, не учтена толщина лопатки. Понравку на податливость крепления связи с учетом толщины лопатки находят опытным путем. [c.142]

Тонкостенные элементы конструкции схематизируются в виде оболочек, пластин, колец Детали, соединяющие подшипники с наружными корпусами, считаются упругими безынерционными. Их массы присоединяются к массам корпуса и опор подшипников. Учитываются податливости подшипников и упругодемпферных устройств. При консольном креплении дисков к валам учитываются податливости полотен дисков при их деформировании из плоскости. В таком случае также можно применять дискретные модели (рис. 3) [13, 76J. Лопатки в большинстве случаев можно считать абсолютно жесткими. Последнее допущение нарушается иногда для лопаток большого удлинения первых ступеней вентилятора и последних ступеней турбины. [c.283]

Все введенные выше зависимости остаются в силе и для динамических моделей, представленных на рис. 2. Если одно из тел (объект или источник) считается свободным абсолютно твердым телом (т. е. если оно не соединено с какими-либо другими телами, кроме внбронзоляторов), то элементы матрицы его динамических податливостей в точках крепления [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...