Образец кривые нагружение — раз

В состоянии, соответствующем точке О1, образец обладает иными по сравнению с начальным состоянием механическими свойствами. В этом можно убедиться, если после разгрузки подвергнуть образец повторному нагружению. При этом линия повторного нагружения почти совпадает с прямой О] и при дальнейшем нагружении получается кривая являющаяся как бы продолжением предыдущей диаграммы. Это говорит о том, что материал, подвергнутый пластическому деформиро- [c.73]

В обычных механических испытаниях на растяжение, указанные эффекты несущественны, что можно показать на примере профилограммы 13 (рис. 4.1, б), достаточно точно соответствующей пределу прочности на кривой нагружения (рис. 4.1, а). Если деформированный образец, отвечающий моменту съемки этой профилограммы, представить в первом приближении в виде двух усеченных конусов, то угол между образующей конуса и осью образца не будет превышать 3°, а разность диаметров у галтели и в самой тонкой части составит только 0,2 мм. [c.164]

Упрочнение. Для металлов кривая разгрузки AB (фиг. 8) в общем близка к прямой линии если повторно нагрузить образец, то кривая нагружения DE будет мало отличаться от линии AB . Таким образом, металл вследствие первоначальной вытяжки как бы приобретает упругие свойства и повышает предел упругости, теряя, правда, в значительной мере способность к пластической деформации. Это явление называется упрочнением (наклепом). [c.31]

Если разгрузить растянутый образец по достижении им напряжения а (точка D на фиг. 13), то кривая разгрузки примет вид ветви D2E, отличной от кривой нагружения 01D. Предположим теперь, что образец вновь нагружается, тогда образуется новая ветвь ЕЪР, которая окажется отличной от кривой 2 разгрузки (фиг. 13). Кривые разгрузки и нагрузки 2 ш 3 обычно почти совпадают (в действительности они образуют весьма узкую петлю). Кривая нагрузки 3 проходит очень близко к точке D, от которой исходит ветвь 2 разгрузки, а линия 3 круто изгибается в направлении, практически совпадающем с касательной к исходной части кривой напряжений—деформаций в точке D, при напряжении, мало отличающемся от напряжения о. В первом приближении узкую петлю, образованную ветвями разгрузки и нагрузки 2 и 3, можно заменить прямой DE. Наклон этой прямой оказывается практически таким же, [c.28]

Вид кривых ползучести зависит от напряжения и температуры, при которых испытывался образец. При нагружении нагретого образца деформация весьма быстро возрастает от нуля до некоторой величины (отрезок О А на рис. 11.6). Если напряжение не превосходит предела пропорциональности материала образца, то эта часть деформации является упругой, в противном случае эта деформация состоит из упругой и пластической (остаточной) деформации. [c.245]

Упрочнение. Для металлов кривая разгрузки АВС (рис. 8) в общем близка к прямой линии если повторно нагрузить образец, то кривая нагружения СОЕ будет мало отличаться от линии АВС. Таким образом, металл вследствие первоначальной вытяжки как бы приобретает упругие свойства и повышает предел упругости, теряя, [c.36]

Если в какой-либо точке А1 (см. рис. 5.15) деформация начинает монотонно убывать, то вместе с деформацией начинает убывать и напряжение — происходит так называемый процесс разгрузки, изображаемый кривой MN, причем начальный участок кривой MN почти прямолинеен и параллелен исходному упругому участку ОА. Точка N изображает абсциссу остаточной, или, как говорят, пластической деформации. Сравнение с разгрузкой от точки Q показывает, что величина пластической деформации зависит от значения деформации, достигнутой за весь предшествующий разгрузке процесс. При повторном нагружении от точки N R) процесс деформирования описывается кривой NS RT), которая, начиная с некоторой точки S (Т), близкой, вообще говоря, к точке М (Q), сливается с кривой растяжения без нагрузок. Видно, что одному и тому же значению oi могут соответствовать различные ei в зависимости от того, какую историю процесса нагрузок-разгрузок испытал образец. [c.263]

Если образец нагрузить до точки М и снять нагрузку, то в нем появится остаточная деформация Л/о. При повторном нагружении этого же образца линия нагружения совпадает с линией разгрузки ММ. Предел пропорциональности повысится и станет приблизительно равным тому напряжению, до которого первоначально был растянут образец. При дальнейшем увеличении растягивающей силы кривая диаграммы совпадает с МЕЕ. Начало координат новой диаграммы переместится в точку N. Предварительная вытяжка за предел текучести изменяет механические свойства материала— повышает предел пропорциональности и уменьшает остаточное удлинение после разрыва, т. е. делает материал более хрупким. Повышение прочности и снижение пластичности материала вследствие предварительной вытяжки за пределом текучести называется наклепом. [c.54]

На рис. 20.3.5 представлены кривые усталости для стали (1) и цветных металлов (2). Первая из них асимптотически приближается к некоторой горизонтальной прямой, отсекающей на оси ординат отрезок, определяющий предел выносливости испытуемого материала. Пределом выносливости называется то наибольшее значение напряжения, когда образец не разрушается, достигнув базового значения числа циклов. Считается, что при данном напряжении образец выстоит бесконечное число циклов нагружения. [c.346]

Если испытуемый образец, не доводя до разрушения, разгрузить (см. точку К на рис. 2.3, б), то в процессе разгрузки график зависимости между напряжением сг и деформацией е изобразится отрезком прямой KKi-При повторном нагружении образца диаграмма растяжения практически накладывается на прямую KiK и далее на кривую KDE, как будто промежуточной разгрузки и не было, рис. 2.3, б. Опыт показывает, что прямая КК параллельна прямой ОА первоначального нагружения. Последнее означает, что модуль упругости Е при нагрузке и при разгрузке имеет одно и то же значение. [c.51]

Будем вновь нагружать образец, который был растянут силой, вызвавшей в нем напряжение выше предела текучести, а затем разгружен. При этом окажется, что линия повторного нагружения почти совпадает на диаграмме с линией разгрузки MN. Предел пропорциональности повысится и станет приблизительно равным тому напряжению, до которого первоначально был растянут образец. При дальнейшем увеличении растягивающей силы кривая диаграммы совпадет с MEF. Часть диаграммы, расположенная левее линии Л/М, окажется отсеченной, т. е. начало координат переместится в точку N. Остаточное удлинение после разрыва будет меньше, чем в образце, не подвергавшемся предварительной пластической деформации. [c.104]

Испытания показывают, что, начиная с некоторого напряже- 1ия(Т , кривая стремится к горизонтальной асимптоте. Это означает, что при определенном напряжении образец, не разрушаясь, может выдержать бесконечно большое число циклов нагружения. Опыт показывает, что стальной образец, выдержавший Л/о= 10 циклов, может их выдержать неограниченно много. [c.13]

Загрузим теперь снова образец. На диаграмме повторится та же прямая D , но в обратном направлении, и при дальнейшем нагружении получим кривую EG, являющуюся как бы продолжением предыдущей диаграммы. [c.12]

Скорость роста длинных усталостных трещин зависит от коэффициента интенсивности напряжения (КИН), и между ними установлена S-образная зависимость при неизменном уровне напряжения, которая аналогична зависимости, представленной на рис. 3.1а. Вид и положение кинетической кривой существенно зависят от условий нагружения и геометрии детали. Поэтому далее, рассматривая процесс развития разрушения, мы будем разделять нагружение материала (образец) в тестовых условиях и при многопараметрическом воздействии на деталь в лаборатории, на стенде или в эксплуатации. Тестовые условия используют для определения механических характеристик материала, когда применительно к испытаниям стандартных образцов оговорены их размеры, частота нагружения, температура, степень агрессивного воздействия окружающей среды и прочее. Элементы конструкций, в большинстве случаев, существенно отличаются по геометрии от стандартных образцов, и условия их нагружения, как правило, не соответствуют тестовым условиям опыта. [c.132]

С другой стороны, оказывается понятным, почему при анализе закономерности роста усталостных трещин нельзя по виду кинетической кривой ответить на вопрос о том, каким именно было внещнее воздействие на материал (образец или элемент конструкции). Один и тот же кинетический процесс, характеризуемый определенной величиной плотности энергии разрушения по уравнению (4.26) или (что то же) одним и тем же управляющим параметром, определяемым по уравнению (4.20), может быть реализован при многообразии условий внешнего воздействия — при различных параметрах цикла нагружения. [c.201]

С использованием изофталевой полиэфирной смолы. Эта кривая аналогична кривым 8 — Н, полученным ранее в работе [8]. Из нее видны некоторые характерные особенности. Во-первых, большинство разрушенных усталостных образцов были нагружены при уровнях напряжений в пределах разброса статической прочности (см. левую часть рисунка), в то время как при уровнях напряжений, лишь незначительно меньших границы разброса статической прочности, образцы не разрушались при 10 циклов. Во-вторых, полученная кривая 5 — N гораздо ближе к горизонтальной линии, чем кривые для других распространенных конструкционных материалов. В-третьих, большая амплитуда напряжений сочетается с высокой частотой нагружения. Образец оказался неразрушенным при амплитуде напряжений 830 Н/мм без заметного роста температуры при частоте 7000 цикл/мин. [c.368]

Жесткость системы машина—образец особенно значимо влияет на механизм нагружения при динамических высокотемпературных испытаниях. Увеличение податливости системы приводит к резкому повышению скорости нагружения, а следовательно, к изменению характера кривых текучести и результатов испытаний по пластическим характеристикам. [c.55]

Для проверки способности баббита, приработанного при малой и высокой скоростях нагружения, воспринимать повышение или понижение скорости нагружения, образец, приработанный при малой скорости нагружения (2,05 кгс/см в 1 мин), испытывался при повышенной скорости нагружения (10,2 20,5 и 59,1 кгс/см в 1 мин). Результаты этого испытания (рис. 53) показывают, что кривая протекания коэффициента трения от давления не меняет своего положения при изменении скорости нагружения. Иными словами, поверхность баббита, приработанная при малой скорости нагружения, способна выдерживать приложение нагрузки с более высокой скоростью (например, ударной нагрузки) без изменения величины предельного давления и значения коэффициента трения. [c.84]

Обычно металлы испытывают на усталость при симметричном цикле нагружения. Результаты испытания представляют в виде кривой усталости (рис. 3-15,а). По вертикальной оси на кривой усталости откладывают напряжение, а по горизонтальной оси —число циклов, вызвавших разрушение при этом напряжении. Первый образец испытывают при напряжении, составляющем 0,6— 0,7 предела прочности. Последующие образцы испытывают при все уменьшающихся напряжениях. Максимальное [c.95]

Если материал испытал предварительную пластическую деформацию по какой-нибудь траектории ОАВ (рис. 11.5), то поверхность нагружения может быть построена следующим образом. Образец разгружается по той же траектории и получает какую-то остаточную деформацию 1Эр1=Д. Затем испытывают этот же образец по прямолинейным лучам до достижения модулем вектора пластической деформации значения остаточной деформации Д. Соединяя точки плавной линией, получают кривую нагружения. Кривая нагружения смещается в направлении предварительной пластической деформации (рис. 11.5). [c.255]

Ji определяли только для двух сплавов, полученных из СССР. Критическое значение J (Ji ) отвечает точке на кривой нагрузка — смещение, соответствующей началу роста трещины. Для точного определения /j требуется вычисление площади под кривой нагрузка— смещение в момент страгивания трещины с учетом пластической деформации. Эту точку можно найти по изменению податливости при частичной разгрузке образца в определенных точках кривой нагружения или путем полной разгрузки образца в какой-либо момент до разрушения с последующим термическим окрашиванием при нагреве на воздухе при температуре 600 — 700 К или с использованием усталостных меток затем образец разрушается при низкой температуре и ведется наблюдение за развитием отмеченной трещины. В данной работе использованы оба метода. Значение Ji находят [4], построив зависимость / от Ай (Аа — измеренный прирост трещины) и экстраполируя эту кривую до пересечения с прямой /=2атАа (где От — напряжение течения). Соотношение /=2атАа описывает раскрытие, а не собственно рост трещины. [c.49]

При первом нагружении пакета образцов стали 09Г2СФ (рис. 1, кривая 1) наблюдается большая его деформация (1,2—1,5 мм) уже при относительно небольших нагрузках (10—20 кН), связанная с выравниванием образцов. Видимые между образцами зазоры исчезают при этих нагрузках. Таким образом, при выравнивании на каждый образец приходится 0,12—0,15 мм деформации. После этого сближение происходит менее интенсивно, за счет деформации микронеровностей. Обратная ветвь кривой, полученная при разгрузке (она приведена лишь для кривой 1, остальные кривые построены по усредненным по нагрузке и разгрузке данным), как правило, лежит выше кривой нагружения. Гистерезис в деформации при нагружении и разгрузке объясняется задержкой релаксации напряжений. [c.332]

Для металлов кривая разгрузки ВС близка к прямой линии если повторно нагрузить образец, то кривая нагружения D будет мало отличаться от кривой ВС. Таким образом, металл вследствие первоначальной вытяжки приобретает упругие свойства и повышает предел текучести - происходит процесс упрочнения Hardening). При этом он в значительной мере теряет способность к пластической деформации. [c.219]

При первом нагружении напряжения и соответствующие деформации связаны уравнением (рис. 1, б) а = Ф (8). Если образец после нагружения до точки А (а > а ) разгружается и нагружается вторично, то кривая разгрузки будет AB с остаточной деформацией ОС. Вторичное нагружение будет изображаться кривой DAE. То же самое будем наблюдать, если образец нагрузим до точки Е, а потом разгрузим. При циклических нагружениях с изменением напряжения а = 0 о ,ах будем наблюдать протекание процесса примерно по кривой D А В. Образующаяся петля гистерезиса весьма незначительная, т. е. того же порядка, что и петля упругого деформирования. [c.102]

Рис. 2.47. Опыт Мюллера (1882). Повторное загруженне предварительно напряженных шелковых нитей. Каждой кривой нагружения соответствует свой образец. Разгрузочные кривые не показаны, а — напряжение в ки (I км=1,3(57) кгс/мм объяснение причины, по которой напряжение имеет размерность длины, смотрите в тексте) 6 — удлинение в % от первоначальной длины образца.

Метод обработки, вытекающий из уравнения (33), также применим в случае ограниченного роста трещины и представляет собой основу для прямой схемы обработки данных. Представим типичную кривую нагружения и разгрузки для трещины, распространяющейся в однонаправленном графито-зпоксидном композите (рис. 4.25). Образец в виде двойной консольной балки к началу движения трещины линейно нагружается силой Pj. Во время роста трещины от о до о -I- До нагрузка снижается до Pj. Если затем образс ц разгружать, то потеря энергии деформирования в результате движения трещины представится площадью ЛА, заключенной между [c.224]

Переход от вторичной кривой нагружения, подобной 3—3 (фиг. 14), к продолжению исходной кривой 1—1 в случае мягкого железа или мягкой стали может иметь различный характер. Если испытание на растяжение прервано разгрузкой лишь на короткое время и образец немедленно нагружается вновь, то кривая изгибается по схед1е 3—3 на фиг, 14, Если же после первоначального нагружения и последующей разгрузки 4—4) проходит длительное время (несколько часов или дней), прежде чем образец получит новую нагрузку (кривая 5—5), то, как это установлено Баушингером и Людвиком, предел текучести может возрасти. При этом обр азуется острый пик вторичной нагрузки 5—5, показанный на фиг. 14. Этот острый пик, сопровождаемый последующим крутым спадом нагрузки, повторяет или даже превышает начальный предел текучести У, как показано на фиг, 14, [c.29]

Для большинства металлов характерной особенностью кривой вынос, 1ИВОСТИ является наличие горизонтальной асимптоты Последняя является следствием того, что при некотором значении наибо.1ьшего напряжения цикла образец может выдержать теоре-тичес и бесконечно большое число циклов нагружения. Это напряжение, как отмечалось, носит название предела выносливости и обозначается в обш,ем случае Ог, где г — коэффициент асимметрии цикла При симметричном цикле г = —1, а потому о,- = а 1. [c.225]

Это объясняется тем, что явления упрочнения, рекристаллизации, полигонизации, сопровождающие горячую пластическую деформацию, определяют уровень напряжений. Соотношение между этими процессами зависит от истории процесса нагружения, поэтому отсутствует однозначное соответствие между напряжением и деформацией при данных значениях мгновенной скорости деформации и температуре. Например, пусть образцы растягиваются так, что конечная величина деформации еа и скорость деформации ег в конечный момент во всех случаях одни и те же (рис. 259). В первом случае образец деформируется с малой скоростью ei так, что при достаточно высокой температуре одновременно с упрочнением происходит полное разупрочнение, т. е. процесс является практически равновесным. При этом сопротивление деформации остается постоянным, равным Оз]. Доведя деформацию до величны еь скачком изменим скорость деформации до ег (см. рис. 259, кривая I). В другом случае при постоянной скорости деформации ег образец растянули до дефор-мации ег (см. рис. 259, кривая 2). В этом случае процесс упрочнения является резко выраженным и сопротивление деформации 0sj>0 i при тех же величинах и ег. [c.481]

Наиболее распространены испытания на изгиб при симметричном цикле напряжений. На рис. 1.5 показана схема машины для испытания образцов при чистом изгибе. Образец 3 зажат во вращающихся цангах 2 и 4. Усилие передается от груза, подвешенного на сергах 1 т 8. Счетчик 5 фиксирует число оборотов образца. Когда образец ломается, происходит автоматическое отключение двигателя 6 от контакта 7. Испытания проводят в такой последовательности. Первый образец нагружают до значительного напряжения Oj (амплитуда напряжений первого образца Стд = а а, = (0,5...0,6) ст ), чтобы он разрушился при сравнительно небольшом числе циклов N . Второй образец испытывают при меньшем напряжении а2, разрушение произойдет при большем числе циклов N2. Затем испытывают следующие образцы с постепенно уменьшающимся напряжением они разрушаются при большем числе циклов. Для большей достоверности результатов на каждом уровне нагружения испытывают несколько образцов, поскольку неизбежен большой разброс в предельных значениях N. По результатам испытания строят график, где по оси абсцисс откладывают число циклов N, которые выдержали образцы до разрушения, а по оси ординат — соответствующие значения максимальных напряжений испытываемых образцов. Такой график (рис. 1.6) называют кривой усталости. [c.17]

Сопротивление материалов усталостному разрушению характеризуют кривой усталости, которую можно построить, если испытать серию одинаковых образцов, подвергающихся периодическому нагружению в одинаковых внешних условиях, но с различной амплитудой напряжений. По оси абсцисс откладывается максимальное количество циклов N, которое выдерживает образец до разрушения, а по оси ординат — максимальное значение напряжения р, осуществляемое в этих циклах. ТипичнаяJ кpивaя усталости приведена на рис. 146. [c.420]

Главной особенностью работы материала при циклически меняющемся ВО времени напряжении является зависимость общего числа циклов нагружения образца до момента его разрушения от величины максимального напряжения Omix цикла. Каждая такая зависимость соответствует определенной структуре цикла, т. е. определенному коэффициенту его асимметрии г. Графическое изображение этой зависимости называют кривой усталости (или выносливости). На рис. 6.19, а, б представлены две характерные разновидности этой кривой. На них по оси ординат отложено максимальное напряжение о ах цикла, которое обозначено а х, а по оси абсцисс — число циклов нагружения Л ц, по достижении которого образец разрушается. [c.171]

При нагружении образца его деформация вначале быстро возрастает, а после прекращения роста нагрузки образец будет изменять свои размеры по закону, который формируется как, сумма деформаций, возникших при нагружении, и пластической деформации, образовавшейся в результате ползучести металла. Примеры кривых ползучести для стали ЭИ756 при температуре 600 С приведены на рис. 26, г [111]. Аналитически [c.105]

При нагружении образца упругие элементы динамометра 1 и тензометра 3 деформируются, что вызывает разбалансы измерительных мостов. Сигналы разбаланса усиливаются и поступают на вход управляемых реверсионных асинхронных электродвигателей 12 и 13, которые размещены в пульте управления. Через соответствующий редуктор электродвигатель 12 приводит в движение стрелку циферблата 14 силоизмерителя и перо барабана 15 диаграммного аппарата. При этом перо с помощью нити перемещается вдоль образующей барабана, пропорционально действующей на образец силы. Одновременно электродвигатель 13, получающий сигнал от тензометра 3, через свой редуктор вращает барабан 15 вокруг его оси, вследствие чего перо прочерчивает по окружности барабана перпендикулярно к его образующей отрезок, пропорциональный продольной деформации образца. Таким образом, на бумаге, натянутой на барабан, получается кривая зависимости силы от деформации образца в соответствующем масштабе. [c.260]

В качестве испытуемого образца может быть взят кривой брус одной из вышеуказанных форм, изготовленный из стали или дюралюминия. В данной работе используется стальной брус постоянного поперечного сечения (см. рис. 119), нагруженный силами, направленными вдоль диаметра кольца перпендикулярно к плоскости его разреза. Нагрузка на образец передается через шарнирные устройства (рис. 120). Для этого образец помещается между захватами любой испытательной машины с вертикальной осью, в частности машины 82-10 (см. 4), поз1ВОЛяющей развивать требуемое растягивающее усилие. Это усилие устанавливается с таким расчетам, чтобы теоретическое напряжение в наиболее напряженной точке сечения не превосходило предела пропорциональности Оц материала образца. [c.205]

Экспериментальный метод определения кривой поврежденностн Френча заключается в следующем. Образцы испытывают на усталость до определенного числа циклов при напряжении, превышающем предел усталости. Затем напряжения снижают до значения, равного пределу усчалости, и продолжают испытания. Если образец не разрушился, то предварительное нагружение не вызвало повреждений. Если же-образец разрушился, то повреждения были. [c.34]

На рис. 24—27 приведены экспериментальные данные для однонаправленного композита ЗМ-Скотч-плай 1002, подверженного повторным нагружениям (рис. 23). Увеличение нагрузки в первом цикле сопровождалось тщательным контролем роста трещины. Когда комбинация нагрузки и увеличения трещины соответствовала или была близка к точке потери устойчивости (точке соприкосновения касательных к силе продвижения трещины и Д-кривой), образцы быстро разгружались. Этот процесс повторялся во втором и третьем циклах, а в четвертом цикле образец нагружался вплоть до разрушения. [c.252]

Оа = 0,56 kz Imm" ), частота нагружения 13 гц. Затем к образцу одновременно прикладывалась статическая нагрузка, и путем многократного коммутирования тока он намагничивался в постоянном магнитном поле. Измерялась амплитуда сигнала, генерируемого при этом в измерительной катушке, охватывающей образец. Далее астат увеличивалось, и после многократного коммутирования поля опять замерялась амплитуда сигнала и т. д. Полученная таким образом кривая D t)a o представлена на рис. 4, б. Как и следовало ожидать (см. выражение (12)), кривая 1 отражает ход производной от В(л> (кривая 2) по а. Положение минимума кривой / соответствует напряжению, где В (о) максимальная, т. е. точке Ощ- Так как минимум на кривой 1 выделяется более резко, чем максимум на кривой 2, то это позволяет более точно и просто определить величину ffm, а следовательно, и ст , если между ними существует однозначное соответствие. [c.131]

Полученная рассеянная энергия в окрестности опасной точки опытного образца или реальной конструкции может быть использована для прогнозирования циклической долговечности с помощью метода ускоренного определения кривой усталости и предела выносливости [5, 6]. Для этой цели образец или конструкция подвергаются циклической нагрузке со ступенеобразно нарастающей амплитудой или программному нагружению, которое можно привести к ступенеобразному. Определяются суммарные рассеянные энергии А 1 для каждой ступени и до разрушения [c.84]

Параметр испытания r= onst связан с линейным законом нарастания нагрузки на образец (рис. 17). Для нагрух<ения чаще всего используется удар массивного груза по головке образца [69] через специальный волновод. Скорость нагрух<ения регулируется демпфированием удара в результате контактных явлений. Величина скорости нагружения определяется но осциллограмме a t) (см. рис. 17, а), регистрируемой в сечении, прилегающем к рабочей части образца. В пространстве aet этому параметру испытания соответствует плоскость, проходящая под углом к плоскости аое (см. рис. 17, б). Поскольку существующие методики обеспечивают линейный закон нагружения (близкую аппроксимацию действительного изменения напряжений во времени) только в упругой области, за верхним пределом текучести начальный параметр испытания не выдерживается. Поэтому полная кривая деформирования о(е) (см. рис. 17, а) в таких испытаниях не характеризует поведение материала с параметром испытания a= onst. Нижний предел текучести, предел прочности и другие характеристики сопротивления пластической [c.66]

На третьем участке (в) происходит уменьшение поперечных размеров шейки. Достигнув определенных поперечных размеров, шейка перестает суживаться с этого момента начинается четвертый участок диаграммы напряжений (отмечен на рис. 4.94, в буквой г). Однако шейка захватывает все больший участок по длине образца. На образце создаются области, в которых резко отличаются поперечные размеры шейки и крайних участков. К тому моменту, когда шейка распространится на всю длину образца (конец участка г), деформации достигают сотен процентов. В процессе развития шейки материал ориентируется — молекулярные цепи расправляются и располагаются вдоль образца (вдоль направления растя-нсения). Материал приобретает свойство анизотропности—большую прочность вдоль направления растяжения. Этим (ориентационным) упрочнением и объясняется тот факт, что, пока шейка не охватила по длине весь образец, утонения (сужения) ее не происходит — шейка легче распространиться на еще не охваченные ею участки, чем сужаться. Так обстоит дело до полного распространения шейки на весь образец. Скорость стабилизации поперечного сечения шейки зависит от ориентационного упрочнения материала. Если для приобретения ориентационного упрочнения, препятствующего сужению шейки, не требуется большой вытяжки, то четвертый участок диаграммы (отмечен буквой а на рис. 4.94, в) сокращается и может совсем отсутствовать, т. е. диаграмма растяжения получается без максимума (например, у целлулоида). Вообще картина растяжения различных полимеров зависит от их склонности к ориентационному упрочнению. Явление значительного удлинения образца на участке г диаграммы (рис. 4.94, в) носит название вынужденной эластичности, происхождение термина будет пояснено ниже. При разгрузках и повторных нaгpyнieнияx, в частности при колебаниях в процессе распространения шейки на всю длину образца, вследствие наличия последействия возникают петли гистерезиса (рис. 4.94, а, кривая, соответствующая температуре Т ). Наиболее широкие петли наблюдаются в области Tg. Вынужденно-эластическая деформация термодинамически необратима, при больших деформациях большая часть работы деформации переходит в тепло. Одиако от пластической деформации она отличается тем, что после разгрузки и нагрева до температуры Tg эта деформация исчезает. Отсюда название еластическая. Однако для возникновения обсуждаемой деформации необходимо довести напряжения до — предела вынужденной эластичности. Этим отличается вынуяаденно-эластическая деформация от высокоэластической, которая возникает при Т > Tg, т. е. в другом диапазоне температур, в процесса нагружения от нулевых напряжений. Отсюда становится понятным и слово вынужденная в названии деформации. Другим отличием вынужденно-эластической деформации от высокоэластической является то, что высокоэластическая деформация по устранении нагрузки исчезает без нагрева. [c.343]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...