Напряжения Диаграмма сдвига — построение

Построение диаграммы сдвига по диаграмме кручения, полученной по результатам испытания такого образца, процедура более сложная, чем по диаграмме кручения, полученной на тонкостенном образце, вследствие неоднородности напряженного состояния в нем. [c.103]

Построение диаграммы кручения по диаграмме сдвига и определение напряжений для бруса круглого поперечного сечения. Зависимость между касательным напряжением х и угловой деформацией у определяется диаграммой сдвига (фиг. 19). Построение диаграммы сдвига по диаграмме растяжения см. стр. 19. [c.277]

Построение диаграммы кручения по диаграмме сдвига и определение напряжений для бруса круглого поперечного сечения. Зависимость между касательным напряжением т и угловой дефор- [c.263]

Считая, что построенный круг изображает сечение витка, можно диаграмму сдвига на заштрихованном участке (от О до э) рассматривать как эпюру напряжений, возникающих в поперечных сечениях витков пружины при первичном нагружении. [c.124]

Три испытании образцов сплощного сечения напряжения для построения диаграммы сдвига определяют по данным о распределении напряжений в упруго-пластической стадии. [c.11]

Считая, что построенный круг изображает поперечное сечение витка, можно диаграмму сдвига на заштрихованном участке (от О до рассматривать как эпюру напряжений, возникших в поперечных сечениях витков пружины при первичном нагружении. При разгрузке зависимость между напряжениями и деформациями прямолинейная. Поэтому можно себе представить, что напряжения, снимаемые при разгрузке. [c.891]

Предположим, что кривая, описываемая функцией (10.12) и построенная в осях ст , е , является единой для различных напряженных состояний. В таком случае ее можно определить из опытов при простом растяжении или сдвиге. Например, при одноосном растяжении имеем а = а и, если материал несжимаем, е — е. Таким образом, кривая, соответствующая соотношению (10.12), совпадает в данном случае с диаграммой растяжения материала. [c.296]

СО схемами армирования [0°] и [0790°], построенные без учета усадочных напряжений. На этих же рисунках показано, к чему приводит учет усадочных напряжений. Последние определены для нормального режима охлаждения от 177 °С. Из рисунков видно, что кривые деформирования композита в направлении армирования и при сдвиге, построенные с учетом и без учета усадочных напряжений, практически не отличаются. На этих кривых нет точки, соответствующей пределу текучести, но ее было бы трудно определить с диаграмм [c.281]

Таким образом, для построения диаграммы напряжений сдвига дос- [c.135]

Программа выполняет расчеты диаграмм одноосного растяжения (сжатия) многослойного материала диаграмм деформирования материала при чистом сдвиге диаграмм деформирования при заданном соотношении главных средних напряжений, приложенных к многослойному материалу заданного числа диаграмм деформирования для различных лучей нагружения с целью построения предельной поверхности многослойного материала. [c.241]

АЗ.1.2. Критерии разрушения при кратковременном статическом нагружении. Истинная диаграмма напряжений при растяжении заканчивается по достижении напряжением и деформацией значений, соответствующих разрыву образца о - Ор, ё = ёр. Аналогично определяются предельные характеристики при сжатии, сдвиге и некоторых других видах напряженного состояния. Однако в общем случае вопрос об условиях статического разрушения (или начала текучести) при различных видах напряженного состояния не может быть решен экспериментально ввиду чрезмерного объема испытаний и технических трудностей при их постановке. Отсюда возникла необходимость в построении математической модели, связывающей между собой (на основе какого-либо обоснованного общего критерия) условия разрушения при разных видах напряженного состояния. Таких критериев и соответственно моделей было предложено достаточно много. Как правило, они формулируются в параметрах напряженного состояния. Условие разрушения представляют в виде Од = Gp, где эквивалентное напряжение = Og (о,, 2 с з) как функция главных напряжений определяется выбранной моделью. Характеристиками в этих моделях являются предельные напряжения при таких видах нагружения, при которых они могут быть достаточно просто определены экспериментально (о , Ср, о,, ., т ). Модели, получившие наибольшее распространение [76], представлены в табл. АЗ.2 там же даны следующие из них отношения /Ор, V = На рис. АЗ.5, АЗ.6 для случая плосконапряжен- [c.71]

Семейство обобщенных кривых циклического деформирования для степени асимметрии г, построенное по параметру числа полуциклов k (четных или нечетных), образует обобщенную диаграмму циклического деформирования (рис. 13). При сложном напряженном сосгоянии эта диаграмма может быть построена в максимальных напряжениях и деформациях сдвига или Б октаэдрических напряжениях и деформациях (см. гл. 1). [c.87]

Круговая диаграмма, построенная для того, чтобы представлять условия перехода за предел пропорциональности, представляет собой круг А на рис. 94, где ОК изображает предельные растягивающие напряжения Д. Если мы проводим опыт на простое сжатие, то р отрицательно, и круговая диаграмма представляет собой круг В. Если мы проводим опыт на кручение (простой сдвиг, т. е. два главных напряжения равны по величине и противоположны по знаку), то круговая диаграмма представляет собой круг С. Согласно теории максимальной разности напряжений в ее первоначальной форме, отклонение от [c.372]

Рис. 14.10. Распределение напряжений сдвига т при кручении круглого стержня в процессе разгрузки и последующего закручивания в другую сторону для различных значений приходящегося на единицу длины угла закручивания 0, построенное на основании диаграммы напряжение — деформация , показанной на рис. 14.9.

Существенной особенностью механического поведения полимерных материалов является их различное сопротивление растяжению и сжатию, зависимость механических характеристик от гидростатического давления. Диаграммы деформирования, построенные на основе опытов на растяжение, чистый сдвиг, сжатие или полученные в случае сложного напряженного состояния и приведенные к зависимостям между инвариантными величинами напряжений и деформаций, различаются между собой [ПО, 1121. Эти особенности следует рассматривать как проявление влияния вида напряженного состояния, и они не могут быть учтены классическими моделями, в которых разделяются соотношения между девиаторными величинами и между первыми инвариантами напряжений и деформаций. [c.193]

Величина внутреннего трения определяется величиной угла Ф (угол сдвига фаз между напряжением и деформацией), логарифмического декремента затухания или путем построения диаграммы напряжение — деформация. [c.26]

При построении диаграмм предельных напряжений для чистого сдвига следует иметь в виду, что, как уже отмечалось, знак постоянного касательного напряжения цикла не имеет значения. Следовательно, диаграмма для чистого сдвига, аналогичная диаграмме, изображенной на фиг. 395, симметрична относительно оси ординат. Поэтому левая часть ее не представляет интереса и обычно не изображается. [c.617]

По причинам, очевидным из рис. 8.4, в эту формулу должен входить модуль сдвига О. Определение основных механических показателей прочности материалов в основном производится по опытным путем построенным диаграммам зависимости деформации от действующей нагрузки. Обычно кривые растяжения строят в координатах напряжение (а) - относительное удлинение (5) (рис. 8.5). [c.39]

Диаграмма механического состояния состоит из двух диаграмм (рис. 177) — собственно диаграммы механического состояния (слева) и кривой деформации в координатах т акс — Умакс- При построении диаграммы по оси ординат откладывают наибольшее касательное напряжение т акс. а по оси абсцисс — наибольшее эквивалентное растягивающее напряжение по второй теории прочности (аэквп). На диаграмму наносят предельные линии, соответствующие пределу текучести при сдвиге, сопротивлению срезу и сопротивлению отрыву 5от. Отклонение линии сопротивления отрыву вправо выше предела текучести (рис. 177) соответствует возрастанию сопротивления отрыву с появлением остаточных деформаций. [c.192]

Кривую напряжение —деформация (а—г) кристалла целесообразно строить в координатах приведенноз напряжение сдвига т [формула (63)] — приведенная сдвиговая деформация у [формула (67)]. Построение диаграммы в координатах т—7 уменьшает, хотя и не устраняет полностью, различие кривых, полученных для кристаллов, с различной ориентацией плоскостей и направлений скольжения по отношению к внешней нагрузке. Для всех металлов приведенное напряжение сдвига увеличивается с ростом деформаций (рис. 62), в чем и состоит явление деформационного наклепа или упрочнения (см. гл. IV). Однако степень упрочнения г. ц. к. металлических кристаллов намного больше, чем таких г. п. у. металлов, как кадмий, магний и цинк. Металлы с г. п. у. решеткой способны претерпевать очень большие сдвиговые деформации, но только в том случае, если кристаллы ориентированы подходящим образом. Для понимания этого различия в дальнейшем более подробно рассматривается геометрия скольжения г. ц. к. и г. п. у. кристаллов. [c.115]

Влияние переменных напряжений на деформационную способность материала при асимметричном цикле нагружения. Наложение переменных напряжений на статические оказывает влияние не только на процесс прогрессирующего разрушения, но и на формирование деформаций ползучести и пластичности. Форма кривых ползучести при асимметричном цикле подобна форме кривых ползучести, полученных при постоянном статическом напряжении (рис. 2.39). Повышение сга приводит к ускоренному накоплению деформаций в основном на первой стадии ползучести, на которой основным механизмом является сдвиг по плоскостям скольжения. Заметим, что небольшие напряжения а , которые не превышают 0,2(Тт, вызывают торможение процесса ползучести в сплаве ХН62МВКЮ при Т = 850° С. На кривых усталости сплава ХН62МВКЮ область таких значений da совпадает с участком кривой за переломом (вертикальные линии на рис. 2.26). Выход диаграммы усталости, построенной в координатах 0а/а-ь 0ш/(Тдл за предел ат/одл=1 (рис. 2.31) является следствием упрочняющего влияния наложения переменных напряжений в связи со снижением уровня ползучести в материале. [c.71]

Движение концевых участков разрушившегося волокна будет иметь, по-видимому, колебательный характер, и вслед за стадией пластического деформирования матрицы на сдвиг при расхождении концов волокна следует ожидать частичную разгрузку матрицы при движении некоторых участков волокна в обратную сторону. Но разгрузка матрицы опять происходит по упругому закону (участок СО на рис. 36). При последующих колебаниях отдельных участков волокна матрица деформируется упруго, но если имели место пластические сдвиговые деформации, то связь между касательными напряжениями и сдвиговыми деформациями будет характеризоваться не yчa tкoм АВ, а участком СВ на диаграмме деформирования матрицы (см. рис. 36), Положение участка СО будет задаваться максимальными сдвиговыми деформациями матрицы 7тах достигнутыми при движении некоторого участка волокна. Связь касательных напряжений Тр со сдвиговыми деформациями 7р на стадии разгрузки получим путем геометрических построений (см. рис. 36) в виде [c.98]

При испытании на кручение ясно выявляется неоднородность ме талла, так как скручивание происходит раньше всего там, где сопротивление наименьшее. В связи с отсутствием шейки при кручении определяются истинные напряжения. При построении же диаграмм кручения в координатах — максимальные касательные напряжения— максимальные углы сдвига — получается совпадение диаграмм кру чения и растяжения, т. е. обобшенная диаграмма деформации. Максимальный относительный сдвиг служит надежной характеристикой пластичности. Максимальные напряжения при кручении должны рас считываться по формуле Лудвика—Кармана—Надай. [c.13]

Диаграммы пластичности отражают критические деформации при различных схемах напряже ного состояния. Их строят в координатах критическая степень деформации сдвига Яр — показатель напряженного состояния /С, равный отношению среднего гидростатического напряжения к интенсивности касательных напряжений Т, К = 1Т). Диаграммы пластичности в осях Хр — К используют преимущественно при расчете критических реформаций, возникающих при холодной объемной штамповке. Диаграммы пластичности, построенные в компонентах главных критических деформаций г и 82 (их называют диаграммами предельных деформаций или диаграммами предельной штампуемости), более широко используют при определении критических деформаций, возникающих при холодной листовой штамповке. [c.24]

Предположим теперь, что образец подвергается кручению и 41 0 ось обр азца принята перпендикулярной к одной из октаэдральных плоскоетей. Текучесть образца при сдвиге начнется приблизительно при том же значении касательного напряжения, как и при - испытани ях на растяжение но соответствующее значение наибольшего нормального напряжения равного в этом случае наибольшему касательному напряжению, буДет составлять приблизительно половину значения Од при испытании на растяжение. Следовательно, при построении диаграммы для испытания на кручение, подобной диаграмме на рис. 304, Мы должны принять значения ординат кривой приблизительно вдвое меньшими, чем значения для испытаний на растяжение. В р з льтате этого точка С пересечения кривых будет смещена влево, и мы заключаем, что при исПкРганиях на кручение критическая температура должна быть ниже, чем при испытаниях на растяжение. Это заключение согласуется с опытами. [c.386]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...